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Electrical conductivity optimization of the Na3AlF6–Al2O3–Sm2O3 molten salts system for Al–Sm intermediate binary alloy production 被引量:4
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作者 Chun-fa Liao Yun-fen Jiao +3 位作者 Xu Wang Bo-qing Cai Qiang-chao Sun Hao Tang 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 2017年第9期1034-1042,共9页
Metal Sm has been widely used in making Al–Sm magnet alloy materials. Conventional distillation technology to produce Sm has the disadvantages of low productivity, high costs, and pollution generation. The objective ... Metal Sm has been widely used in making Al–Sm magnet alloy materials. Conventional distillation technology to produce Sm has the disadvantages of low productivity, high costs, and pollution generation. The objective of this study was to develop a molten salt electrolyte system to produce Al–Sm alloy directly, with focus on the electrical conductivity and optimal operating conditions to minimize the energy consumption. The continuously varying cell constant(CVCC) technique was used to measure the conductivity for the Na3AlF6–AlF3–LiF–MgF2–Al2O3–Sm2O3electrolysis medium in the temperature range from 905 to 1055°C. The temperature(t) and the addition of Al2O3(W(Al2O3)), Sm2O3(W(Sm2O3)), and a combination of Al2O3and Sm2O3into the basic fluoride system were examined with respect to their effects on the conductivity(κ) and activation energy. The experimental results showed that the molten electrolyte conductivity increases with increasing temperature(t) and decreases with the addition of Al2O3or Sm2O3or both. We concluded that the optimal operation conditions for Al–Sm intermediate alloy production in the Na3AlF6–AlF3–LiF–MgF2–Al2O3–Sm2O3system are W(Al2O3) + W(Sm2O3) = 3wt%, W(Al2O3):W(Sm2O3) = 7:3, and a temperature of 965 to 995°C, which results in satisfactory conductivity, low fluoride evaporation losses, and low energy consumption. 展开更多
关键词 aluminium oxide samarium oxide molten salt electrical conductivity regression analysis al–sm intermediate alloy
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烧结法制备Al-Ti-B中间合金粉体
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作者 王开 张念炳 +1 位作者 甄晓峰 曾令鹤 《有色金属(冶炼部分)》 CAS 北大核心 2024年第5期100-104,共5页
采用TiO_(2)粉、CaO、Al粉和B_(2)O_(3)为原料,经混匀、压片、烧结后,制备出了Al-Ti-B中间合金粉末。利用XRD、SEM-EDS、XPS等表征手段,对烧结产物的物相组成、微观形貌和原子价态进行分析。结果表明,在钙铝比1.6、钛硼比5、1485℃烧结2... 采用TiO_(2)粉、CaO、Al粉和B_(2)O_(3)为原料,经混匀、压片、烧结后,制备出了Al-Ti-B中间合金粉末。利用XRD、SEM-EDS、XPS等表征手段,对烧结产物的物相组成、微观形貌和原子价态进行分析。结果表明,在钙铝比1.6、钛硼比5、1485℃烧结20 min的条件下,烧结产物的主要物相为Al_(3)Ti、TiB_(2)、Al、CaAl_(4)O_(7)和CaAl_(2)O_(4);烧结产物中Al_(3)Ti呈块状,TiB_(2)呈小颗粒状,两者均匀分布在铝基体中;TiO_(2)在反应中存在逐级还原的现象。烧结法可以制备出Al-Ti-B中间合金粉体。 展开更多
关键词 al-TI-B中间合金 al_(3)Ti相 TiB_(2)相 烧结法
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METASTABLE PHASES IN RAPIDLY-SOLIDIFIED ALUMINIUMRICH Al-Sm ALLOYS
3
作者 Y.T.Ning (Institute of Precious Metals, Kunming 650221, China) 《Acta Metallurgica Sinica(English Letters)》 SCIE EI CAS CSCD 1998年第4期301-306,共6页
The splat foils of Al-Sm alloys with 0.04-0.06mm in thickness were made by hammeranvil technique. The estimated cooling rute was 106K/ order of magnitude. The extended solid solubility of Sm in α-Al reached 0.5at. % ... The splat foils of Al-Sm alloys with 0.04-0.06mm in thickness were made by hammeranvil technique. The estimated cooling rute was 106K/ order of magnitude. The extended solid solubility of Sm in α-Al reached 0.5at. % Sm. The intermediate phase in the rapidlysolidified Al-Sm alloys is Al11Sm3 phase, which is stable only at temperatures above 1339K in equilibrium state and retained to ambient temperature as a metastable phase, whereas the equlibrium intermediate phase, Al3Sm, was restricted to occur. 展开更多
关键词 al-sm alloy rapid solidification metastable phase
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Mg-Al-Sm系耐热镁合金的显微组织和力学性能(英文) 被引量:7
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作者 黄正华 戚文军 +1 位作者 徐静 蔡畅 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2015年第1期22-29,共8页
分析铸态和压铸态Mg-6.02Al-1.03Sm、Mg-6.05Al-0.98Sm-0.56Bi和Mg-5.95Al-1.01Sm-0.57Zn合金的显微组织和相组成,测试其拉伸力学性能与流动性能。结果表明,Mg-6.02Al-1.03Sm合金铸态组织由δ-Mg基体、半连续的δ-Mg17Al12相和高热稳定... 分析铸态和压铸态Mg-6.02Al-1.03Sm、Mg-6.05Al-0.98Sm-0.56Bi和Mg-5.95Al-1.01Sm-0.57Zn合金的显微组织和相组成,测试其拉伸力学性能与流动性能。结果表明,Mg-6.02Al-1.03Sm合金铸态组织由δ-Mg基体、半连续的δ-Mg17Al12相和高热稳定性的小块状Al2Sm相组成。添加Bi后生成杆状Mg3Bi2相,而添加的Zn固溶于δ-Mg基体和δ-Mg17Al12相中。铸态合金呈现优异的拉伸力学性能,室温时其抗拉强度(δb)和伸长率(δ)分别达到205~235 MPa和8.5%~16.0%,而423 K时分别超过160 MPa和14.0%。压铸态组织明显细化,第二相发生破碎,且弥散分布。压铸态合金呈现更高的拉伸力学性能和优异的流动性能,室温δb和δ分别达到240~285 MPa和8.5%~16.5%,流动长度可达1870~2420 mm。压铸态室温拉伸断口呈现明显的断裂特征。 展开更多
关键词 耐热镁合金 Mg-al-sm合金 显微组织 力学性能 流动性能 断口形貌
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稀土Sm对Al-7Si-0.3Mg合金微观组织的影响 被引量:7
5
作者 董衍蘅 贾志宏 +4 位作者 温柏杨 刘莹莹 刘庆 吴俊子 高斯娥 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第3期479-488,共10页
采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)和差示扫描量热法(DSC)等研究不同含量稀土Sm对Al-7Si-0.3Mg合金微观组织的影响。结果表明:添加Sm元素之后,合金的二次枝晶间距相比基础合金的明显减小... 采用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)和差示扫描量热法(DSC)等研究不同含量稀土Sm对Al-7Si-0.3Mg合金微观组织的影响。结果表明:添加Sm元素之后,合金的二次枝晶间距相比基础合金的明显减小;稀土Sm可以显著细化片层状的共晶硅,Sm元素主要形成Al2Si2Sm相。从能量角度,Sm可优先与P形成SmP相,可能会抑制AlP相的形成,减弱其促进共晶硅形核的效能。随着Sm元素含量的增加,Al-Si共晶反应的过冷度逐渐增大。 展开更多
关键词 al-7Si-0.3Mg铝合金 稀土sm 微观组织 细化机理
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Mg-Al-Zn-Sm合金的组织、力学性能及其热力学分析 被引量:7
6
作者 徐广龙 袁晓黎 刘立斌 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第5期1255-1261,共7页
利用相图热力学数据库设计Mg-Al-Zn-Sm系合金的成分和热处理工艺。合金经熔炼铸造后进行T6工艺热处理。通过硬度测试确定合金的峰时效点,并在峰时效点进行室温拉伸实验。结果表明:成分为Mg-6Al-1.3Sm-1Zn(质量分数,%)的样品时效后的抗... 利用相图热力学数据库设计Mg-Al-Zn-Sm系合金的成分和热处理工艺。合金经熔炼铸造后进行T6工艺热处理。通过硬度测试确定合金的峰时效点,并在峰时效点进行室温拉伸实验。结果表明:成分为Mg-6Al-1.3Sm-1Zn(质量分数,%)的样品时效后的抗拉强度(σb)为263 MPa。采用X射线衍射(XRD)和透射电子衍射(TEM)并结合X射线能谱分析方法确定合金基体为Mg-Zn固溶体,析出相为Mg17Al12与Al2Sm。借助金相光学显微技术与扫描电镜(SEM)对合金的微观组织形貌进行分析,并采用热力学计算对显微组织的形成进行解释。示差扫描量热技术(DSC)测试结果表明:合金凝固过程中的相变点与计算模拟的结果吻合。 展开更多
关键词 Mg-al-Zn-sm合金 相图 沉淀强化 力学性能 热力学计算
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Sm对Mg-6Al-2Ca-Zn合金热裂敏感性的影响
7
作者 陈惠东 郭二军 +3 位作者 冯义成 王丽萍 赵思聪 付原科 《热加工工艺》 北大核心 2020年第12期21-26,共6页
采用热裂曲线分析、凝固曲线分析、扫描电镜分析(SEM)、X射线衍射分析(XRD)等多种分析和测试方式,研究了Sm含量对Mg-6Al-2Ca-Zn合金热裂敏感性的影响。结果表明:随着Sm含量由1%增加至4%,合金热裂敏感性呈"V型"变化,其中Mg-6Al... 采用热裂曲线分析、凝固曲线分析、扫描电镜分析(SEM)、X射线衍射分析(XRD)等多种分析和测试方式,研究了Sm含量对Mg-6Al-2Ca-Zn合金热裂敏感性的影响。结果表明:随着Sm含量由1%增加至4%,合金热裂敏感性呈"V型"变化,其中Mg-6Al-2Ca-Zn-2Sm合金热裂敏感性最小。颗粒状Al2Sm弥散分布,增加了液膜和枝晶桥数量,降低了合金热裂敏感性。过量Sm导致晶粒粗化,液膜数量、强度降低,收缩应力增大,从而使热裂敏感性增加。 展开更多
关键词 Mg-al-Zn-Ca-sm合金 热裂敏感性 液膜 枝晶搭桥 显微组织
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AlCl_3(ZnCl_2,MgCl_2)对Sm_2O_3的氯化效果及电化学行为
8
作者 薛云 杨雪 +4 位作者 颜永得 张密林 纪德彬 韩伟 李恩雨 《无机化学学报》 SCIE CAS CSCD 北大核心 2016年第4期575-582,共8页
研究了AlCl_3(ZnCl_2、MgCl_2)对Sm_2O_3的氯化效果以及Sm_2O_3在Li Cl-KCl-AlCl_3(ZnCl_2、MgCl_2)熔盐体系中的电化学行为。在Li Cl-KCl-Sm_2O_3熔盐中加入AlCl_3(ZnCl_2、MgCl_2)后,ICP测量结果表明,AlCl_3体系中Sm(Ⅲ)离子的浓度最... 研究了AlCl_3(ZnCl_2、MgCl_2)对Sm_2O_3的氯化效果以及Sm_2O_3在Li Cl-KCl-AlCl_3(ZnCl_2、MgCl_2)熔盐体系中的电化学行为。在Li Cl-KCl-Sm_2O_3熔盐中加入AlCl_3(ZnCl_2、MgCl_2)后,ICP测量结果表明,AlCl_3体系中Sm(Ⅲ)离子的浓度最高,并且在923 K时达到最大值;固相反应表明,AlCl_3氯化Sm_2O_3生成SmCl_3,而Sm_2O_3和ZnCl_2(MgCl_2)反应生成Sm OCl。电化学行为表明,AlCl_3体系中观察到了两种Al-Sm的合金峰,而ZnCl_2体系中只观察到Zn-Sm金属间化合物的形成峰,MgCl_2体系中没有形成合金。在-6.25 A·cm^(-2)下,W电极上恒电流电解2 h获得了Al-Li-Sm合金,经XRD分析,合金为Al_2Sm相。 展开更多
关键词 LiCl-KCl-sm2O3熔盐 电化学行为 氯化效果 铝钐合金
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稀土对Al-Ti-B-RE中间合金细化性能的影响 被引量:33
9
作者 兰晔峰 郭朋 张继军 《铸造技术》 EI CAS 北大核心 2005年第9期774-775,778,共3页
研究稀土元素的加入对铝及铝晶粒细化剂Al-Ti-B-RE中间合金细化性能的影响。结果表明:稀土元素的加入无论是对合金中第二相粒子的尺寸、分布及细化能力,还是对细化剂的衰退延时性、重熔性能及细化效果都有重要影响,使Al-Ti-B-Re中间合... 研究稀土元素的加入对铝及铝晶粒细化剂Al-Ti-B-RE中间合金细化性能的影响。结果表明:稀土元素的加入无论是对合金中第二相粒子的尺寸、分布及细化能力,还是对细化剂的衰退延时性、重熔性能及细化效果都有重要影响,使Al-Ti-B-Re中间合金的细化能力较Al-Ti-B有了很大提高。 展开更多
关键词 稀土 al-Ti-B-Re中间合金 晶粒细化
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Al-Zn-Mg-Cu-Cr合金厚板组织细化 被引量:11
10
作者 林高用 杨伟 +1 位作者 孙利平 彭大暑 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第8期1432-1439,共8页
提出一种细化Al-Zn-Mg-Cu-Cr合金厚板组织的"强化固溶→过时效→中温多向锻造→中温轧制→快速加热再结晶处理"的中间变形热处理(ITMT)技术原型,采用金相分析、能谱分析和透射电镜分析等方法,研究ITMT工艺过程中的组织演变规... 提出一种细化Al-Zn-Mg-Cu-Cr合金厚板组织的"强化固溶→过时效→中温多向锻造→中温轧制→快速加热再结晶处理"的中间变形热处理(ITMT)技术原型,采用金相分析、能谱分析和透射电镜分析等方法,研究ITMT工艺过程中的组织演变规律和晶粒细化的机理,并讨论利用不连续再结晶控制晶粒大小所具备的条件。结果表明:采用ITMT工艺能够保证Al-Zn-Mg-Cu-Cr合金厚板的充分、均匀变形,在轧制变形量不超过80%的条件下,使厚度达6mm以上的Al-Zn-Mg-Cu-Cr合金再结晶晶粒组织和第二相结构深度细化:短横向平均晶粒尺寸为8μm,纵向及长横向平均晶粒尺寸为12μm,第二相点状颗粒尺寸一般小于3μm。ITMT工艺细化晶粒的机理主要是利用变形储能和第二相的有利影响,通过不连续再结晶实现组织细化。 展开更多
关键词 al-Zn-Mg-Cu-Cr合金 厚板 ITMT工艺 不连续再结晶 组织细化
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中间退火及轧制工艺对Al-Mg-Li合金塑性开裂及晶粒细化的影响 被引量:5
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作者 张新明 叶凌英 +1 位作者 刘颖维 唐建国 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期88-93,共6页
采用机械热处理法制备Al-Mg-Li合金细晶板材,研究预热温度、中间退火温度及转向轧制对板材塑性开裂及晶粒细化的影响。结果表明:板材在低温(≤300℃)轧制时往往开裂,将轧制温度提高到400℃,可获得无开裂的板材,但经再结晶退火后的晶粒... 采用机械热处理法制备Al-Mg-Li合金细晶板材,研究预热温度、中间退火温度及转向轧制对板材塑性开裂及晶粒细化的影响。结果表明:板材在低温(≤300℃)轧制时往往开裂,将轧制温度提高到400℃,可获得无开裂的板材,但经再结晶退火后的晶粒组织粗大,约为16μm;降低中间退火温度虽然可以明显提高晶粒细化程度,但退火后采用单向轧制,当形变量较大时,板材会出现开裂问题;中间退火后采用转向轧制,不但大形变量下板材轧制不开裂,而且细化晶粒及减小板材厚度方向层状分布的程度,再结晶后2个表面层的晶粒细小等轴,平均晶粒粒径为9.26μm;中心层晶粒组织相对粗大略成扁平状,平均晶粒粒径为12.73μm,约占板材总厚度的1/5。 展开更多
关键词 al-Mg-Li合金 转向轧制 中间退火 晶粒细化 机械热处理 粒子激发形核
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Al-Sc中间合金的制备工艺 被引量:3
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作者 朱昌洛 廖祥文 沈明伟 《矿产综合利用》 CAS 2007年第1期39-41,共3页
列举了生产A l-Sc中间合金的各种典型方法,给出了各工艺的技术参数,并比较了各工艺的优缺点。结果表明,采用铝镁热还原法制备A l-Sc中间合金,具有较好的生产应用前景。。
关键词 al-Sc中间合金 制备工艺
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不同凝固条件下Al_4Sr相的形貌特征演变 被引量:1
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作者 李磊 许斯洋 +1 位作者 张海涛 崔建忠 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第3期333-337,346,共6页
以Al-20Sr合金为研究对象,采用浇铸和吸铸两种方式制备了中间合金,利用扫描电镜系统考察了不同凝固条件下初生Al_4Sr相的形貌特征演变.结果表明:850℃浇铸时,Al_4Sr相呈规则且完整的块状形貌,950℃浇铸时Al_4Sr相呈长条状,具有明显的择... 以Al-20Sr合金为研究对象,采用浇铸和吸铸两种方式制备了中间合金,利用扫描电镜系统考察了不同凝固条件下初生Al_4Sr相的形貌特征演变.结果表明:850℃浇铸时,Al_4Sr相呈规则且完整的块状形貌,950℃浇铸时Al_4Sr相呈长条状,具有明显的择优晶体学生长特征(择优晶体学生长方向<100>);升温至850℃吸铸时,试样中心和边部的Al_4Sr相均呈较规则且完整的块状形貌,升温至900,950℃,降温至900℃吸铸时,试样中心Al_4Sr相主要呈细长条竹节状,边部呈短条或椭圆状,降温至850,800℃吸铸时中心呈粗大和细小条状两种形貌,降温至750℃吸铸时为粗大的条状.凝固条件对Al_4Sr相的形貌有重要影响. 展开更多
关键词 al-SR中间合金 浇铸 吸铸 al4Sr相 形貌特征
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熔盐电解法制备Al-Cu中间合金 被引量:1
14
作者 廖春发 罗林生 王旭 《有色金属科学与工程》 CAS 2015年第3期1-5,共5页
以Na3Al F6-Al F3-Mg F2-Li F为电解质,Al2O3、Cu O为原料,对熔盐电解共沉积制备Al-Cu中间合金进行了研究,采用扫描电子显微镜(SEM)、能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)分析合金表面形貌及元素分布.结果表明:施加外电压为2.6-3.5 V时,... 以Na3Al F6-Al F3-Mg F2-Li F为电解质,Al2O3、Cu O为原料,对熔盐电解共沉积制备Al-Cu中间合金进行了研究,采用扫描电子显微镜(SEM)、能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)分析合金表面形貌及元素分布.结果表明:施加外电压为2.6-3.5 V时,合金形成速率随电压的增加先增加后降低,施加外电压为3.3 V时,合金形成速率可达最大值;温度为895-955℃时,合金的形成速率随温度升高先增加后降低,温度为935℃时可达最大值;恒压3.3 V,温度为935℃,可制得Cu质量分数为11.51%、纯度为97.2%的Al-Cu合金,且合金中的铜与铝合金化过程中主要是以环状的Al2Cu相分布在晶界上;XRD分析表明合金中Cu主要是以Al2Cu相存在于合金组织中. 展开更多
关键词 al-Cu中间合金 熔盐电解 氧化铜 形成速率
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形变热处理对屋面用Al-Mn合金板再结晶行为的影响 被引量:5
15
作者 张璞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第8期138-142,145,共6页
研究了预变形和中间退火对Al-Mn合金板显微组织和第二相析出行为的影响,并对比分析了传统无预变形和中间退火的Al-Mn合金板的组织特征。结果表明:400℃/1 h退火和20%冷变形后进行270℃等温退火,随着退火时间延长,合金中第二相含量有所... 研究了预变形和中间退火对Al-Mn合金板显微组织和第二相析出行为的影响,并对比分析了传统无预变形和中间退火的Al-Mn合金板的组织特征。结果表明:400℃/1 h退火和20%冷变形后进行270℃等温退火,随着退火时间延长,合金中第二相含量有所增加、均匀性有所提升;当等温保温时间超过72 h后不会继续从固溶体中析出第二相,而是发生第二相的粗化和长大;随着最终退火温度的升高,未经过中间退火和预变形的Al-Mn合金发生了回复、部分再结晶和完全再结晶过程,且在退火温度高于320℃时可见再结晶晶核的存在;而经过中间退火和20%冷轧变形的试样,在最终退火过程中形成了在条带状晶粒中均匀分布的细小等轴晶粒,形成了细小等轴晶和粗大板条状晶粒共存的“双峰组织”。 展开更多
关键词 中间退火 预变形 al-MN合金 再结晶 组织
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Al-5Ti-1B对ZL101A合金晶粒细化效果影响 被引量:1
16
作者 王有超 王狂飞 +2 位作者 张锦志 吕三磊 周志杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第7期44-46,共3页
Al-5Ti-1B中间合金常用作ZL101A合金的细化剂,然而,在熔体长时间保温后,其细化效果逐渐减少。本文研究了Al-5Ti-1B对ZL101A合金晶粒的细化效果。结果表明,熔体保温90 min后Al-5Ti-1B中间合金明显出现衰退,α初晶明显粗化,而在冷却曲线... Al-5Ti-1B中间合金常用作ZL101A合金的细化剂,然而,在熔体长时间保温后,其细化效果逐渐减少。本文研究了Al-5Ti-1B对ZL101A合金晶粒的细化效果。结果表明,熔体保温90 min后Al-5Ti-1B中间合金明显出现衰退,α初晶明显粗化,而在冷却曲线上表现为初晶过冷度明显升高。Al-5Ti-1B的异质形核作用源于TiAl_3粒子,其细化剂的衰退是多种因素综合影响的结果。因此,建议ZL101A合金熔体保温时间不应超过1 h。 展开更多
关键词 ZL101A合金 al-5Ti-1B中间合金 熔体保温时间 晶粒细化
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Al-Mn中间合金生产工艺对比研究 被引量:1
17
作者 殷云霞 黄岩超 +2 位作者 雷金琴 全永利 马景斌 《铝加工》 CAS 2015年第4期27-31,共5页
研究了Al-Mn中间合金的熔制工艺,对比了不同工艺制备的Al-Mn中间合金的外观、显微组织、成分及使用性能等,通过对影响Al-Mn中间合金质量因素的分析,结合生产实践得出了一套优化的制备工艺,满足了生产要求。
关键词 al-Mn中间合金 生产工艺 火焰炉 中频炉
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新型Al-Mn40中间合金的研制
18
作者 黄清民 周玉辉 +1 位作者 林荣川 王磊 《铸造技术》 CAS 北大核心 2017年第2期385-387,共3页
开发新型Al-Mn40中间合金,配料选用A00级纯铝锭与Mn粉,在中频炉中熔炼;获得了成分合格,金相观察组织清晰洁净的中间合金。实验过程中,通过适当提高融入温度,提高了Mn粉的融入速度,但Mn粉出现了少量烧损。通过提高模温、延缓冷却速率,降... 开发新型Al-Mn40中间合金,配料选用A00级纯铝锭与Mn粉,在中频炉中熔炼;获得了成分合格,金相观察组织清晰洁净的中间合金。实验过程中,通过适当提高融入温度,提高了Mn粉的融入速度,但Mn粉出现了少量烧损。通过提高模温、延缓冷却速率,降低了缩孔尺寸。 展开更多
关键词 al-Mn40 中间合金 高温精炼
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氟盐连续铸轧法生产Al-Ti-B中间合金的研究 被引量:3
19
作者 韦良杰 胡华 胡治流 《材料导报(纳米与新材料专辑)》 EI CAS 2014年第1期128-130,共3页
Al-Ti-B中间合金是一种高效实用的铝合金晶粒细化剂。对氟盐连续铸轧法生产Al-Ti-B中间合金的工艺过程进行了总结、分析,着重研究了氟盐的加入顺序、熔体的过热温度、搅拌及静置时间、轧制和稀土对中间合金的性能的影响,并提出生产中应... Al-Ti-B中间合金是一种高效实用的铝合金晶粒细化剂。对氟盐连续铸轧法生产Al-Ti-B中间合金的工艺过程进行了总结、分析,着重研究了氟盐的加入顺序、熔体的过热温度、搅拌及静置时间、轧制和稀土对中间合金的性能的影响,并提出生产中应注意的环节及改进方法。随着高性能Al-Ti-B中间合金的出现,Al-Ti-B在细化剂市场上的主导地位将不断巩固。 展开更多
关键词 al—Ti—B中间合金 结构遗传性 晶粒细化第二相粒子
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烧结法制备中间合金Al_(3)Ti相 被引量:1
20
作者 陈植欣 王开 +2 位作者 张念炳 洪流 周军 《有色金属(冶炼部分)》 CAS 北大核心 2022年第8期82-85,共4页
采用TiO_(2)粉、CaO和Al粉为原料,经混匀、压制和烧结后,制备出中间合金Al_(3)Ti相,利用XRD、SEM-EDS、XPS等手段,对反应后样品的物相组成、微观形貌和原子价态进行分析表征。结果表明,在烧结温度1400℃、烧结时间30 min、铝钛比1.3和... 采用TiO_(2)粉、CaO和Al粉为原料,经混匀、压制和烧结后,制备出中间合金Al_(3)Ti相,利用XRD、SEM-EDS、XPS等手段,对反应后样品的物相组成、微观形貌和原子价态进行分析表征。结果表明,在烧结温度1400℃、烧结时间30 min、铝钛比1.3和钙铝比1.6的条件下,烧结产物主要物相为Al_(3)Ti、Al和CaAl_(2)O_(4),烧结产物形貌呈现相间分布,TiO_(2)存在逐级还原的现象,烧结法制备中间合金Al_(3)Ti相是可行的。 展开更多
关键词 中间合金 al_(3)Ti相 烧结 al
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