Al_2O_3-SiO_2-CaO精炼渣系对55SiCrA弹簧钢夹杂物形态控制的影响

在实验室采用Al_2O_3坩埚硅钼管式炉研究了(/%)38.5～45.8CaO-38.2～42.0SiO_2-8～15Al_2O_3-8MgO精炼渣系的成分和碱度(1.0～1.2)对55SiCrA弹簧钢(/%:0.53C、1.50Si、0.70Mn、0.69Cr、0.008P、0.003S、0.005Als)中夹杂物形态的影响,并用Factsage热力学软件对夹杂物成分进行热力学计算和分析在三元相图中的分布。结果表明,夹杂物中Al_2O_3含量随精炼渣中Al_2O_3含量的增加而增加,当渣碱度为1.2,Al_2O_3为8%时钢中夹杂物分布在Al_2O_3-SiO_2-MnO相图低熔点区域,夹杂物中Al_2O_3含量为30%～40%。热力学计算表明,渣碱度1.0～1.2时,对应的钢中Als为0.008%与试验结果吻合。因此用1.0～1.2低碱度和≤8%Al_2O_3精炼渣可控制弹簧钢中的夹杂物形态。

Al_2O_3-CaO-CaF_2渣系性能的研究

对Al_2O_3-CaO-CaF_2渣系的初晶温度、电导率以及物相组成进行了研究。研究结果表明:向CaO-Al_2O_3二元系中分别添加10%、15%以及20%的CaF_2时,Al_2O_3-CaO-CaF_2系的渣样电导率随着CaF_2含量的增加而增大,初晶温度不断降低;随着渣系的温度升高,该渣样的电导率也不断增大,当添加20%CaF_2时,Al_2O_3-CaO-CaF_2渣的初晶温度为1 468℃。A_2O_3-CaO-CaF_2渣系中主要物相组成为CaAl_2O_4、Ca_2Al_3O_6F、Ca_2AlF_7以及AlF_3。CaF_2添加量为10%时,熔渣中有大量的CaAl_2O_4物质,随着CaF_2添加量的增加,CaAl_2O_4物质越来越少,而Ca_2Al_3O_6F和Ca_2AlF_7物质越来越多。

Al元素对LF炉精炼用碱性白渣的影响

研究白渣的构成和特性,及对去除脱氧产物、降低钢中全氧含量和脱硫的效果,以便获得合理的应用和进一步的开发。

浅谈CaO—Al2O3基预熔精炼渣在石油套管钢J55精炼过程的应用

本文研究分析了CaO-Al2O3基预熔精炼渣对120TLF炉生产石油套管钢J55精炼过程去夹杂的影响。经过现场试验和成材金相分析证明：控制转炉出钢过程的下渣、带渣现象、精炼渣成分（％）保持在CAO：50—60，Al2O3：25—30，Si02：5-10，CAF2：3-5，CaO-Al2O3 1．5—2．5范围内，能够有效地去除钢液中的非金属夹杂，特别是对B类和C类夹杂起到了很好的控制作用，满足了用卢对产品确要求，

手工自蔓延焊接Al_2O_3-SiO_2-CaO渣系研究

以SiO2、CaO作为造渣剂,研究其对焊渣、焊条燃烧及焊接质量的影响。结果表明,造渣剂的添加明显改善了渣液分离和焊接效果,随添加量增多,燃烧型焊条燃烧速度降低,焊渣密度发生改变但无明显变化规律,综合考虑焊接质量及操作性,SiO2和CaO的添加量分别以0.6~0.9g和0.3~0.6g为宜。手工自蔓延焊接熔渣为玻璃态和晶体共存的多元渣系,焊渣具有Al2O3、2CaO·3SiO2、CaO·Al2O3、FeO·Al2O3和金属Cu。接头断口中仍存在少量未分离的焊渣,抗拉强度达350MPa以上,满足应急抢修的力学性能需求。

CaO基含TiO2和Al2O3半钢渣系脱磷能力的热力学

以共存理论和冶金脱磷原理为基础,建立了脱磷热力学模型,并对CaO基含TiO2、Al2O3半钢渣系的脱磷能力进行热力学研究,得到CaO基含TiO2、Al2O3半钢脱磷渣系的磷分配比和磷容量热力学模型。研究结果表明,渣中TiO2和Al2O3均会使炉渣的脱磷能力降低,尤其是在低温低碱度条件下影响较为明显,两种氧化物在质量分数相同的情况下,TiO2比Al2O3的影响更大;随着炉渣碱度的增加,炉渣的磷分配比和磷容量均先升高而后持平;随着渣中w（（Fe O））的增加,炉渣的磷分配比和磷容量均先升高而后降低;随着w（（Mg O））的降低,炉渣的磷分配比和磷容量逐渐降低。采用半钢化渣球冶炼半钢,渣中w（（TiO2）＋（Al2O3））和w（（Fe O））升高,w（（Mg O））稍有降低,在Fe O和Mg O的共同作用下,半钢渣系的磷分配比和磷容量有所升高。控制炉渣碱度为4.0左右,w（（Fe O））≤20.0%时,炉渣不仅具有较高的磷分配比和磷容量,并且可以弱化TiO2和Al2O3对磷分配比和磷容量的影响,确定半钢化渣球的加入比例为总渣量的15.0%-20.0%。

添加剂对手工自蔓延焊接高Al_2O_3熔渣性能的影响

向手工自蔓延焊接燃烧体系中添加Fe O、CaF2、CaCO3作为造渣剂,系统研究添加剂对焊渣性质和焊接性能的影响。结果表明,添加剂导致焊条的燃烧速度和反应的绝热燃烧温度降低,其中CaCO3的作用最为明显。添加剂降低了焊渣的密度和凝固温度,扩大了焊渣的凝固温度范围,促进了焊渣和金属熔池的分离及熔池中气体的排出。每根燃烧型焊条中Fe O、CaF2、CaCO3的适宜添加量分别为（0.60.8）g、（0.20.4）g、（0.40.6）g。获得了微观结构为玻璃基体上分布少量富Cu和Fe晶体颗粒的玻璃态焊接熔渣,脱渣性能良好。焊缝合金为以α-Cu固溶体为基体、弥散分布富Fe第二相的纯净金属组织,基本无非金属夹杂,抗拉强度达410 MPa,具有良好的力学性能。

20CrMnTiH钢水口堵塞机理研究与解决措施

研究了转炉生产20CrMnTiH钢时连铸水口堵塞的机理，主要通过精炼造CaO—Al2O3-SiO2-CaF2系渣，保持熔渣良好的流动性和高碱度、低熔点、低氧化铁，提高吸附夹杂能力并针对引起水口堵塞的物质，对钙处理、软吹及进站S含量进行严格的要求，成功解决了水口堵塞问题。

100 t EAF-LF-VD Φ500 mm连铸坯流程高压锅炉用钢SA-210A1生产实践

生产的高压锅炉用钢SA-210A1(/%:0.08～0.11C,0.22～0.24Si,0.72～0.74Mn,0.007～0.010P,0.004～0.005S,0.010～0.015V,0.025～0.035Ti,0.012～0.018Alt)的冶金工艺流程为55%铁水+废钢-100 t EAFLF-VDΦ500 mm坯连铸-轧制成Φ130mm圆钢。通过低铝脱氧工艺-EAF终点控制[C]≤0.06%,[P]0.006%～0.010%,出钢加石灰12 kg/t,AD粉(/%:10～13A1,55～60Al_2O_3,5～8SiO_2,5～8Mg0)3 kg/t,700%Al钢芯铝3 kg/t预脱氧;LF采用5.76～6.06高碱度Al_2O_3渣系,LF终点喂0.40 kg/t钙线,软吹≥10 min;中间包钢水过热度15～25℃连铸结晶器和末端电磁搅拌,拉速0.31～0.32 m/min,铸坯缓冷≥48 h等工艺措施,SA-210A1钢中的[0]16×10^(-6)24×10^(-6),[N]65×10^(-6)～80×10^(-6),[Alt]≤0.020%,铸坯和热轧圆钢低倍组织和非金属夹杂物均满足要求。