AlNiCo永磁合金浇铸系统的设计

一般介绍了AlNiCo永磁合金的发展历史、具有的优点及目前我国的产量。重点介绍了AlNiCo永磁合金浇铸系统的设计原则，在电度表磁体的生产工艺中，浇铸系统进行了重大的改进。

高温磁场热处理Alnico8永磁合金组织粗化过程的稳定性分叉

采用透射电镜（ＴＥＭ）和Ｘ射线小角散射（ＳＡＸＳ）技术研究了经８００℃磁场热处理不同时间Ａｌｎｉｃｏ８合金组织的粗化行为研究表明，合金分解为富Ｆｅ和Ｃｏ以及富Ｎｉ和Ａｌ相，其中富Ｎｉ和Ａｌ相有序，总体而言，组织随处理时间的延长变得愈加均匀细小，这是棒状富Ｆｅ和Ｃｏ粒子在磁场热处理初期短时内迅速粗化至一定尺寸后分解成细小富Ｆｅ和Ｃｏ粒子的结果发生分解的原因是Ａｌｎｉｃｏ８合金的组织在粗化过程中产生很大的弹性共格畸变能，这种称之为稳定性分叉的现象首次在成分复杂的Ａｌｎｉｃｏ８合金中发现另外，棒状富Ｆｅ和Ｃｏ粒子的长径比随保温时间的增加而增大，磁性能测试表明，磁场热处理１０ｍｉｎ的合金具有最佳磁性能．

NdFeB系纳米复合永磁合金

以快淬NdFeB系为主的纳米双相复合稀土永磁合金是近几年正在研究和开发的一类新型永磁合金。详细介绍了这类合金的研究成果和进展,着重于合金成分、显微组织、磁性能和添加元素的影响等方面。讨论了这类合金的特点及其应用前景。

纳米复合(NdDy)_2(FeNb)_(14)B/α-Fe永磁合金

采用单辊急冷法并晶化退火制备了高剩磁、高矫顽力和高磁能积的（NdDy）2（FeNb）14B/α-Fe纳米复合永磁合金，其最佳磁性能分别为Br=1.02T，Hci=702KA/m，（BH）max=134KJ/m3．合金的组织结构由硬磁相（NdDy）2（FeNb）14B和软磁相α-Fe在纳米级范围内复合而成·两相的平均晶粒尺寸为30nm．该种合金优异的磁性能起源于纳米晶硬磁相和软磁相之间的磁交换耦合作用．

Nd_2Fe_(14)B/α-Fe纳米晶双相复合永磁合金

采用快淬及热处理工艺，通过复合添加Dy和Ga，制备了高磁性能的Nd2Fe14B／α－Fe纳米晶双相复合永磁合金合金最佳磁性能为：Jr＝1．161T（11．6kGs），Hci＝580．50hA／m（7．30kOe）和（BH）max＝162．7kJ／m3（20．5MGs·Oe）该合金成分为Nd7．5Dy1Fe85B4．5Ga2，其显微组织由晶粒尺寸约为32nm的硬磁相Nd2Fe14B和16nm左右的软磁相α－Fe组成该合金存在显著的剩磁增强效应，剩磁比Jr／Js＝0．754．

Nb元素对纳米晶(Nd,Pr)FeB/α-Fe复合永磁合金显微结构与磁性能的影响

添加Nb元素会使(Nd,Pr)FeB/α-Fe纳米晶复合永磁合金的平均晶粒尺寸显著减小。用AFM观察快淬(Nd,Pr)10.5Fe81.5-xNbxCo2B6(x(at%,下同)=0.0,0.5,1.0,1.5,2.0,2.5,3.0)合金条带自由表面的显微结构,晶粒平均直径从不含Nb的(Nd,Pr)10.5Fe81.5Co2B6合金的175nm减小到含2at%Nb的(Nd,Pr)10.5Fe79.5Nb2Co2B6合金的68nm,晶粒平均直径细化了61%;当Nb超过2at%后,Nb含量的增加对晶粒的细化作用明显减弱,含3at%Nb的合金平均晶粒直径为63nm,比含2at%Nb仅细化了7.3%。含2at%Nb的(Nd,Pr)10.5Fe79.5Nb2Co2B6合金,粘结磁体磁性能达到最佳值,Br=0.665T,Hci=748kA·m-1,(BH)m=73kJ·m-3。Nb元素含量在2at%Nb以下时,合金晶粒粗大,磁性能较低;超过2at%后,富集在晶界处的富Nb晶间相加厚,晶粒间的交换作用和剩磁增强效应减弱,合金的内禀矫顽力虽然增加,但剩磁Br和最大磁能积(BH)m降低。

气－固相反应法制备Sm_2Fe_（17）N_y永磁合金过程中氮原子的扩散

研究了氮原子在Ｓｍ_２Ｆｅ_（１７）合金中的扩散行为，测定了扩散温度、时间与样品平均氮含量的关系，以及氮原子在样品中的分布；计算了氮原子在Ｓｍ_２Ｆｅ_（１７）合金中的扩散频率因子Ｄ_０和扩散激活能Ｑ，运用扩散Ｆｉｃｋ第二定律计算了氮原子在Ｓｍ_２Ｆｅ_（１７）粉末颗粒内部的分布及其与扩散温度、扩散时间、颗粒尺寸之间的关系．理论计算与实验结果一致．

Sm对Sm（Co，Cu，Fe，Zr）z永磁合金性能和退磁曲线方形度的影响

本文探讨了高矫顽力Ｓｍ（Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｚｒ）ｚ（６８＜ｚ＜８．５）永磁合金的Ｓｍ含量对磁性能和退磁曲线方形度的影响，试验结果表明，磁性能和退磁曲线方形度与磁体的Ｓｍ含量有关，制备过程中的氧化和真空高温蒸发会改变磁体的有效Ｓｍ含量．当磁体Ｓｍ含量为２４．０—２４．５ｗｔ％，氧含量小于４０００ＰＰｍ时，可得到较佳的磁性能．Ｂｒ：１．０８—１．１４Ｔ，ｉＨｃ：１３５２．６—１５９１．３ＫＡ／ｍ，ｂＨｃ：７５５．９—８１９．５ＫＡ／ｍ，（ＢＨ）ｍ：２２６．８—２３８．７ＫＪ／ｍ３．最佳退磁曲线方形度为Ｋ＝０．９７７．

非晶晶化法制备纳米晶双相永磁合金的磁性

采用快淬及退火工艺 ,通过非晶晶化制备了两种成分的纳米晶 ,即Nd2 Fe14 B/α Fe永磁合金 .研究了添加Dy +Ga和晶化工艺对合金磁性能的影响 .研究结果表明 ,三元Nd8.5Fe86B5.5合金晶化是由 3个过程组成的 ,而添加Dy +Ga的Nd7.5Dy1Fe85B4 .5Ga2 合金晶化是由 2个过程组成的 ,与三元合金相比 ,添加Dy +Ga可改变α Fe和Nd2 F14 B相的形成温度及细化两相晶粒 。

吸放氢后Nd_(15)Fe_(77)B_8永磁合金的相结构变化

研究了Nd_(15)Fe_(77)B_8永磁合金的吸放氢行为及其引起的合金相结构变化。通过X射线衍射分析,探讨了合金氢化物放氢时的相变化过程。

α-Fe/Nd_2Fe_(14)B稀土永磁合金定量相分析

通过对Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ四方相单胞分析，确定其结构因数，进而建立了稀土永磁合金直接比较法定量相分析计算程序。在对单相计算结果与实验值取得一致的基础上，对α－Ｆｅ／Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ双相稀土永磁合金进行了定量相含量测算和分析。

钕铁硼永磁合金的晶粒相互作用和矫顽力

钕铁硼永磁合金的矫顽力由单个晶粒的矫顽力和晶粒之间的相互作用决定，晶粒的矫顽力及其相互作用与晶粒取向有关.按照不同的矫顽力机制，晶粒的矫顽力及其角度关系有不同的表达式.晶粒相互作用可分为长程静磁相互作用和近邻晶粒的交换耦合相互作用.烧结磁体的交换作用影响很小，静磁相互作用影响较大，使晶粒混乱取向磁体的矫顽力大于晶粒理想取向磁体的矫顽力.综合考虑单个晶粒的矫顽力和不同取向晶粒之间的相互作用的影响，矫顽力的发动场理论较好地解释了烧结钕铁硼磁体的实验结果.

铸造－热压PrFeB系永磁合金的热变形与磁性能

研究了Ｐｒ＿（１７）Ｆｅ＿（７６．５）Ｃｕ＿（１．５）Ｂ＿５永磁合金的热压变形与磁参量。诸如μ＿０Ｍ＿ｓ，Ｂ＿ｒ，ｉＨｃ和（Ｂ·Ｈ）＿ｍ等的相互依赖关系，根据Ｐｒ—Ｆｅ—Ｂ相关系和Ｍ＿ｓ与成分的依赖关系计算了μ＿０Ｍ＿ｓ与变形量的关系．根据Ｐｒ＿２Ｆｅ＿（１４）Ｂ相晶体结构的特点与热变形原理导出了平行取向因子和垂直取向因子与变形量关系的表达式。

高矫顽力2:17型SmCo永磁合金的时效处理与磁性能的研究

利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、X射线电子能谱分析以及磁性测量的方法,研究了高矫顽力2:17型钐钴稀土永磁合金在等级时效过程中磁性能的变化与时效处理条件及显微组织结构的关系。试验结果表明:合金一经时效,就由单相固溶体分解为2:17相和1:5相,在随后降低温度的等级时效过程中,内禀矫顽力H_(ci)的提高可以认为是由两相成分的变化进而导致畴壁能差的变化引起的,另外时效过程中产生的晶界析出物对矫顽力的提高也起了一定的作用。

铸造-热压变形Pr_(17)Fe_(76.5)B_5Cu_(1.5)永磁合金的组织结构与性能

研究了Ｐｒ１７Ｆｅ７６．５Ｂ５Ｃｕ１．５永磁合金经铸造和热压变形量分别为０，３０％，５０％和７０％后，样品的成分、组织、性能随变形量的变化。随热压变形量的增加，样品的Ｐｒ和Ｃｕ的含量降低，而Ｆｅ和Ｂ的相对含量提高；各向异性和各种磁参量，如μ０Ｍｓ，Ｂｒ，ｉＨｃ，ｂＨｃ和（ＢＨ）ｍ均提高。热变形量大于８０％，并经最佳热处理后样品的性能达到：Ｂｒ＝１．２Ｔ，ｉＨｃ＝１．２２ＭＡ／ｍ，（ＢＨ）ｍ＝２６０ｋＪ／ｍ３，与烧结Ｐｒ－Ｆｅ－Ｂ永磁体的性能相当。

Fe-Cr-Co永磁合金的磁性能稳定性

永磁材料的磁性能稳定性是永磁材料的重要指标.在分析Fe-Cr-Co系永磁合金的磁性能形成机制的基础上,综述了该合金的温度稳定性、时间稳定性及其他条件下的稳定性规律,并对提高其稳定性的稳定化处理方法进行了探讨.

铸造Pr-Fe-B永磁合金及其微观结构

采用铸造法制备稀土永磁体的关键在于找到合适的合金系以使铸造组织具有高矫顽力。最近,日本的Shimoda等人发现典型成分为Pr17Fe76.5B5Cu1.5的Pr-Fe-B合金经铸造/退火后,iHC,达7.4kOe.经热压/退火后磁体具有优异的永磁性能:Br=12.5kGs,iHC=10.0kOe,（BH）m=36.2MGOe,为系统认识该新型铸造永磁合金,本文对Pr-Fe-B永磁合金进行了铸造,退火实验研究和微观结构分析。

烧结NdFeB永磁合金的断裂韧性

用Zwick万能实验机测量了烧结NdFeB永磁合金样品的三点弯曲强度、断裂韧性KIC及弹性模量E。在三点弯曲试验中测得塑变功为0,而断裂功与最大消耗功相等,表明烧结NdFeB合金具有极大的缺口敏感性。缺口敏感的脆性材料用单边切口粱法(SENB)测量KIC时要求较高的抛光精度,以消除表面划痕的影响,比较而言,压痕法测量KIC简便迅速。但由于所用NdFeB合金为烧结复相材料,其微观结构的不均匀性使实验数据较为分散。本研究借助Palmqvist裂纹系统半椭圆裂纹模型HV-KIC的计算公式,采用开微缺口的单边缺口粱试样的KIC和压痕硬度及系列压痕裂纹参数,经回归分析确定了该公式中的经验常数,使之能够较为准确地表征烧结NdFeB永磁合金的断裂韧性。

NdFeB纳米晶双相复合永磁合金

概述了 NdFeB 纳米晶双相复合永磁合金的发展状况,对前当的研究动向做了介绍和分析。

可变形永磁合金Cu_(80)Ni_(13)Fe_7的研究

研制了一种新成分的Cu80Ni13Fe7合金,其加工性能优于传统Cu60Ni20Fe20合金,并成功轧制成0·2mm厚的薄带.系统研究了回火温度与回火时间对该合金磁性能的影响.研究结果表明,CuNiFe合金只有经过适当的回火处理才能得到较好的磁学性能.在635℃回火1h后,矫顽力Hc可达到54·2kA·m-1,剩磁感应Br为0·19T,矩形比S为0·79.磁性测量表明,在635℃回火1h后样品平行于轧制方向和垂直于轧制方向的矫顽力Hc差别较大,而在其他回火条件下的差别都比较小.新研制的Cu80Ni13Fe7合金可作为磁栅尺的备选材料.