82B盘条钢拉拔过程中显微组织及夹杂物的演变

将直径为12.5mm的82B盘条进行了9道次的拉拔实验,采用扫描电镜观察了不同应变量拉拔变形后82B盘条显微组织和夹杂物的演变情况,并研究了珠光体片层间距与拉拔应变量之间的关系。结果表明:82B钢显微组织中的珠光体片层间距随着应变量增大而逐渐减小;拉拔变形后的珠光体片层强烈扭曲,渗碳体片随着铁素体片的弯曲而变形,表现出良好的塑性变形能力;由于中心偏析形成的马氏体的塑性变形能力较差,在拉拔过程中发生碎化并最终与基体脱离;直径约为10μm的脆性夹杂物在拉拔过程中只是自身发生碎化,并未在夹杂物周围引起裂纹。

SWRS82B盘条钢原奥氏体晶界显示技术

利用控温水浴锅,对经不同热处理工艺处理的SWRS82B盘条钢的原奥氏体晶界浸蚀方法进行系统研究。结果表明:对热处理试样进行250～300℃中温回火1～2 h后,在80～85℃水浴锅中用过饱和苦味酸20mL+洗洁精3～5mL侵蚀50～150s,可清晰显示出不同状态下的奥氏体晶界。分析可知,碳化物的析出情况是回火后易侵蚀出奥氏体晶界的主要原因。

微合金化高碳77B盘条钢的组织与性能

利用热模拟试验机、万能试验机和光学显微镜对不同微合金化处理后高碳77B盘条钢的变形温度和冷却速度进行了研究。实验结果表明:钒微合金化和钒氮微合金化均能细化珠光体组织,提高77B钢的强度,且钒氮微合金化的作用更大,但也更易形成先共析铁素体,钒和氮的添加上限分别约为0.08%和0.012%;77B盘条钢中单独加铬对抗拉强度有小幅提升,但钒、氮、铬同时加入时会极大恶化塑性,铬合金化不是77B盘条的强化方向。钒氮微合金化77B钢的最佳生产工艺为:变形温度900～920℃;终冷速度1～2℃/s。

从B盘直接安装DOS操作系统

《电脑》1994年第4期发表了一篇“由3.5”软驱向5.25”软驱复制系统盘”的文章,该文对于了解软盘的系统区结构无疑很有帮助,但对于用3.5″系统盘生成5.25″系统盘却不一定使用,且操作也过于复杂.本文向大家介绍一个批处理程序,只要在C盘上执行该程序,就会自动生成5.25″系统盘,并且会自动将C盘上的系统升级,不需进行任何额外的操作,更不需要PCTOOLS等工具.唯一要用到的是DOS系统的几个程序:QBASIC.EXE、EXPAND.EXE、ATTRIB.EXE,FORMAT.COM,它们必须位于C:\DOS目录中.下面对程序作一简单说明:

基于盘B样条和对应的二维动画生成技术

利用计算机实现二维动画自动生成一直是动画领域中极具挑战性的问题。提出了一个计算机辅助二维动画中间帧自动生成的方法,以放宽对用户输入的限制。这里使用盘B样条曲线表示笔划,采用基于快速行进算法的曲线匹配,找出关键帧之间的最佳笔划对应关系,通过对应笔划间的几何插值,计算出中间帧,从而实现二维动画的中间帧自动生成。

均衡凝固技术在B5后制动盘上的应用

在垂直分型 (DISA2 0 13MK5 )生产线上 ,针对B5后制动盘铸件 ,应用均衡凝固技术进行工艺改进和工艺设计 ,成功地消除该铸件的渣气孔、缩孔、缩松等铸造缺陷 ,综合废品率 <5 % ;达到了B5后制动盘铸件的检验标准和供货要求 ,取得了良好的企业信誉和经济效益。

SWRH82B自然时效力学性能变化规律的探讨

针对轧制完成后SWRH82B盘条钢,由于残余应力和成分偏析等原因导致塑性指标很低,需经过很长一段时间进行自然时效,本文主要阐述了SWRH82B自然时效力学性能变化的规律,从而为企业找出既可以满足GB/T24238-2017标准的要求,也可以保证企业效益的时效时间。实验表明:自然时效15天后SWRH82B的各项力学性能指标变化最快,20天后各项指标趋于稳定;因此企业可以在生产15天后进行SWRH82B检验。

高拉碳法冶炼82B系列钢的生产实践

根据首都钢铁股份有限公司第二炼钢厂生产的实际情况,初步分析了高拉碳法冶炼82B系列钢的过程控制。在分析了复吹转炉脱磷的热力学与动力学条件的基础上,利用吹炼前期低温的有利条件实现钢-渣充分脱磷、前期双渣后进行少渣冶炼、高碳出钢,以实现复吹转炉吹炼前期高效脱磷。出钢碳质量分数由原来的平均0.10%左右提高到0.34%左右,大于0.40%者达到50%。