BFe30-1-1板机械与工艺性能对比试验研究

对比了国内外白铜板材的焊接及拉脱性能,从结果来看,国产白铜板的使用性能与国外同类产品不相上下,可以取代国外产品。

BFe30-1-1/10CrNi3 Mo V复合钢板热成形及热处理后焊接工艺研究

研究了BFe30 1 1 10CrNi3MoV复合钢板的焊接工艺和热成形工艺 ,结果表明 ,焊接后的复层铜与基层钢熔合良好 ,有效地阻止了钢侧中Fe离子对复层铜焊缝的污染。热循环引起的界面松弛对界面的剪切强度有一定的影响。

BFe30-1-1双管板换热器的液压胀接

国内甲烷氯化物工程项目中广泛使用BFe30-1-1换热器,有些换热器采用双管板结构。由于结构的特殊性,深孔强度胀接技术和检验手段是制造双管板换热器的重点和难点,采用液压胀接技术及可行的装配顺序是解决深孔强度胀接和检验的关键。

凝汽器铜管腐蚀研究(2)──水质对HSn70-1A和BFe 30-1-1铜管的影响

介绍用电化学方法和失重法测试未运行和运行后HSn70－1A和BFe30－1－1铜管试样在多种冷却水中的耐蚀性情况。试验结果表明，水质显著影响HSn70－1A试样的耐蚀性,HSn70－1A试样耐蚀性与其脱锌程度密切相关；水质苛刻性差别较大的几种水个新BFe30－1－1铜管试样的耐蚀性差别不大,BFe30－1－1铜管耐蚀性主要取决于运行过程中它表面生成的氧化膜的好坏、即与扩散到BFe30－1－1铜管表面的氧浓度密切相关。

BFe30-1-1铜合金热压缩流变应力行为

通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了BFe30-1-1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800～950℃,应变速率为0.1～20s-1。研究结果表明:BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小,随应变速率的增大而增大;应变速率越大,流变应力下降越明显;获得了采用Zener-Hollomon参数来描述的BFe30-1-1合金高温变形的流变应力方程,计算获得该合金变形激活能Q为177.62kJ/mol。

BFe30-1-1白铜杆的热型连铸

进行了 4、 8BFe30 1 1白铜杆的热型连铸试验 ,在铸型温度 12 30℃、冷却位置 8mm、拉铸速度30mm/min、压头 30mm时 ,可获得表面光洁的 4白铜杆 ;枝晶间距 30～ 4 0 μm ,横向偏析比为 0 .71 压头为 18mm时 ,获得了表面光洁的 8白铜杆 ;枝晶距 4 5～ 5 5 μm ,横向偏析比为 0 .6 3 其σb 为 338～35 3MPa ,δ10 大于 70 % 分析表明 。

水平连铸BFe30-1-1白铜管坯凝固过程的数值模拟

根据空心管坯的凝固传热特点建立了空心管坯水平连铸数值计算模型,采用ANSYS软件计算了水平连铸过程中浇注温度、冷却强度及拉坯速度对BFe30-1-1白铜合金管坯糊状区宽度和液穴深度的影响。结果表明,浇注温度、拉坯速度和冷却强度均对管坯液穴深度和糊状区宽度有重要影响,而浇注温度则对糊状区宽度影响不大。在此基础上采用试验的方法制备了表面光滑、无裂纹缺陷的空心BFe30-1-1白铜管坯。

硫酸盐还原菌生物膜下BFe30-1-1铜合金的腐蚀行为

硫酸盐还原菌是最重要的生物腐蚀菌,对凝汽器传热管的腐蚀较为严重。采用电化学方法、微生物学方法和表面分析方法,在培养基中就硫酸盐还原菌(简称SRB)对凝汽器传热管材料BFe30-1-1铜合金的腐蚀电化学行为进行了研究。结果表明:SRB的存在使电极自腐蚀电位剧烈负移,腐蚀速率显著增加,极化电阻在细菌生长后期显著降低,在SRB作用下BFe30-1-1铜合金发生了严重点蚀。

BFe30-1-1合金热变形行为及热加工图

对BFe30-1-1合金在变形温度为750~1000℃,应变速率为0.01~10s—1的条件下使用Gleeble-1500D热模拟机进行高温热压缩试验,研究其热加工行为.获得了该合金在高温下的真应力-真应变曲线,并分析了其流变应力的变化规律.构建了BFe30-1-1合金的热变形方程,基于动态材料模型绘制其热加工图,并结合热压缩后的合金微观组织分析热加工图.结果表明:变形条件对加工图有明显影响,在较低的应变速率和较高的温度条件下,能量耗散效率较大.在应变量分别为0.2、0.4、0.6、0.8的热加工图基础上,分析合金在不同变形条件下的动态再结晶组织特性及流变失稳显微组织,最终得到该合金最佳热加工温度为830~950℃,应变速率为0.01~0.05s—1.

BFe30-1-1铜镍海水冷却器管侧泄漏原因分析

渤海某浮式生产储油装置工艺系统BFe30-1-1铜镍海水冷却器在使用过程中发生了管侧泄漏问题。从材质、焊接性能、海水水质、运行状况及腐蚀机理等方面,系统地分析了冷却器发生管侧泄漏的原因,并提出了预防措施。海水点蚀和冲刷腐蚀的共同作用是导致冷却器换热管管端及焊缝区域腐蚀的主要原因,管侧大量海生物随机堵塞换热管所产生的不稳定液体强力冲击是导致浮头密封面失效的主要原因。建议采用TA2等耐腐蚀和耐冲刷材料的换热管,采用复层开槽的胀焊结构连接换热管与管板,并根据实际运行情况灵活控制冷却器管束的清洗周期,密切监视冷却器海水侧的压降变化,合理调节电解铀装置开度。

基于ERNi-1过渡层的BFe30-1-1复合钢板的焊接工艺

在BFe30-1-1/10CrNi3MoV复合板焊接过程中,选用ERNi-1作为过渡层焊丝,研究了焊接接头的拉伸性能、弯曲性能、金相组织及Fe元素在复层焊缝中的含量。结果表明:BFe30-1-1复合钢板焊接性能优良,焊缝成形良好,ERNi-1过渡层能有效阻隔Fe元素在复层焊缝中的扩散。

BFe30-1-1激光焊接头组织及性能研究

采用6 k W的光纤激光焊接设备对BFe30-1-1铜合金进行平板对接试验。运用正交试验的方法优化工艺参数,同时用光学显微镜(OM)、万能拉伸试验机、扫描电镜(SEM)及显微硬度仪分别对焊接接头的微观组织、抗拉强度、拉伸断口和硬度进行研究。结果表明:工艺参数对焊接接头抗拉强度影响最大的是激光功率,其次是焊接速度,离焦量的影响最小。焊缝中心组织为树枝状偏析的α固溶体,热影响区不明显。拉伸断口形貌表现均韧性断裂特征。

BFe30-1-1铜合金的化学抛光工艺研究

研究以含硝酸的化学抛光液对BFe30-1-1铜合金进行化学抛光的方法,考察光亮剂的种类、缓蚀剂的种类、化学抛光液各组分的含量、抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响。结果表明,在实验范围内优化工艺条件为:350～450 mL/L H2SO4,3～5 mL/L HCl,30～40 mL/L HNO3,2～4 mL/L辛基酚聚氧乙烯醚(OP-10),3 g/L苯骈三氮唑(BTA),水余量,抛光温度30℃左右,抛光时间3～5 min。在此工艺条件下对BFe30-1-1铜合金进行化学抛光,可以获得较好的抛光效果。

爆炸复合用高性能BFe30-1-1白铜板的生产工艺

针对传统爆炸复合用BFe30-1-1白铜板采用非真空熔炼铸坯直接轧制会导致内部存在夹杂物、疏松和分层等缺陷,以及在爆炸复合过程中出现的探伤不合格、爆炸开裂等质量问题,提出了一种采用真空感应熔炼结合电渣重熔双联法熔炼白铜铸锭的新工艺,然后再通过优化的锻造、轧制和热处理工艺对其进行后续加工,并对制备的白铜板进行多批次爆炸复合试验。结果显示:新工艺可以消除白铜铸锭的大量熔炼缺陷,提高冶金质量,明显降低夹杂物含量;经优化工艺处理后的白铜板的加工性能优异、微观组织均匀、耐腐蚀性好。爆炸复合试验显示,该白铜板的爆炸复合成品率更高,产品可以满足特种装备制造等领域的高端要求。

BFe30-1-1白铜管在海洋大气环境中的腐蚀行为

采用激光拉曼光谱仪结合扫描电镜、X射线能谱仪等研究了BFe30-1-1白铜管在海洋大气环境中暴露20年的腐蚀情况,对试样去除腐蚀产物前后表面的元素分布及其存在形式进行了分析。结果表明,表面腐蚀产物是CuO、-αFe2O3和Fe3O4;用石英玻璃刮掉表面一层腐蚀产物后检测到了NiO,并且此时氯元素的含量较高。将原始腐蚀样品酸洗后,检测到Cu2O、FeO和-γFe2O3,并且检测到了较高含量的碳元素。试验结果还表明,激光拉曼光谱仪和能谱仪联用可以很好地评价白铜管的大气腐蚀行为。

海水换热器BFe30-1-1的焊接工艺试验

简单介绍某工程项目溴化锂制冷设备海水换热器中BFe30-1-1焊接、BFe30-1-1材料的堆焊、16MnR与BFe30-1-1复合板的焊接及换热器管子管板的焊接工艺评定试验。并得出结论:只要采用合理的焊接工艺,严格控制材料中的S,P,Pb等杂质,BFe30-1-1及其复合板可以在不预热的条件焊接并得到优质的焊接接头。

火力发电厂冷油器用BFe30-1-1管成膜工艺筛选

针对某沿海电厂冷油器部分新换BFe30-1-1管(B30白铜管)出现了腐蚀的问题,对B30白铜管现有的几种成膜工艺进行了筛选,对比研究了BTA、MBT、FeSO_(4)膜层对B30白铜管在自然海水、含Na_(2)S污染海水及酸化海水中的保护效果。结果表明:铜试剂成膜及氧化成膜工艺不适用于B30白铜管的防腐蚀处理;BTA、MBT膜层在pH 5.3的酸化海水中耐点蚀性能偏低;FeSO_(4)膜层在自然海水、含Na_(2)S污染海水及酸化海水中的耐点蚀性能与老管接近,冷油器B30白铜管新管适用FeSO_(4)成膜工艺。

BFe10-1-1浮头盖和换热管与管板焊接接头焊接工艺

阐述BFe10-1-1的焊接性,以及BFe10-1-1浮头盖拱盖与浮头法兰焊接接头及换热管与管板焊接接头的制造难点,BFe10-1-1浮头盖拱盖与浮头法兰焊接接头及换热管与管板焊接接头的焊接过程,其中包括焊接材料的选择、焊前准备、焊接工艺过程等,指出了焊接过程中需要注意的事项,最终完成了实际产品的焊接,按照相关标准进行无损检测,结果为合格。证明了整个焊接工艺过程是合理的,并且按照该焊接工艺制造可以获得良好的产品质量。

BFe30-1-1白铜管早期腐蚀失效原因分析

某电厂凝汽器BFe30-1-1白铜管投运后几年内出现较为严重的局部腐蚀和点腐蚀,为此,对材质、水质等诸多因素进行了分析研究,通过宏观、微观检查和电化学试验,认为是微生物及生物粘泥的附着引起了铜管的早期腐蚀失效。