CO低负压引排系统水环真空泵设计研究

大南湖一矿利用CO引排系统治理回风隅角CO超限,为达到CO治理效果的同时,避免采空区自然发火,引排系统水环真空泵的设计尤为关键。以煤矿瓦斯抽采工程设计标准为参考,现场进行试验调整,确定合理的CO引排系统管路及水环真空泵相关参数。根据设计计算,CO低负压引排系统管路采用Φ610 mm×5000mm型螺旋焊接钢管,引排泵采用2台型号2BEC72型水环真空泵,抽气量大于515.6m^(3)/min。

弱角环

设R为一个环,e2=e∈R,若对于左R-模Re的每个子模N,有ReN=N,则称R的子环eRe为弱角环,e是弱角幂等元.证明了如下结果:1若R为左MC2环,则弱角环eRe也是左MC2环;2若R为左min-abel环,则弱角环eRe也是左min-abel环;3若R为左mininjective环,则弱角环eRe也是左mininjective环;4若R为左universally mininjective环,则弱角环eRe也是左universally mininjective环.

基于角锥棱镜的非平面单频环形腔本征态分析

对基于角锥棱镜的非平面单频环行激光器的本征态问题进行了详细讨论,通过参考光线研究了该环形腔的光路闭合情况.腔内允许存在的四个本征椭圆偏振态,由于模式竞争,最终仅存一个本征模式振荡,从而实现单频运转.通过对腔内环路矩阵结构的分析,得出该环形腔中线偏振模式的产生需要系统的光路结构对称.对角锥棱镜的圆柱部分施加磁场,随着磁场的增大,对称光路结构中的本征态结构发生变化,并在适当磁场处出现线偏振模式.

强左极小Abel环

证明了如下结果:①环R是强左DS环当且仅当R是左DS环和强左极小Abel环;②设R为强左DS环,e2=e∈R为弱角幂等元,则eRe也是强左DS环;③R是强左极小Abel环当且仅当对每个e∈MEl(R),任意的a,b∈R,eab=eaeb;④强左极小Abel环的次直积也是强左极小Abel环;⑤R是强左DS环当且仅当对R的每个左极小元k,存在e∈MEl(R),使得Rk=l(1-e),l(k)=R(1-e);⑥R是左极小Abel环当且仅当对R的每个左极小元k,当k2=0时,对每个a∈R,总有Rk+R(ka-1)=R.

寺家庄矿综采工作面顶板走向高抽巷合理层位研究

阳煤集团寺家庄矿15106综采工作面瓦斯涌出量较大且具有突出危险性,针对该工作面上隅角瓦斯易超限的难题,基于工作面上覆岩层破坏的"O"型圈理论,提出了沿走向在顶板布置高抽巷进行瓦斯抽采的方法。为了探究高抽巷布置的最佳区域,首先应用理论计算及材料相似模拟的方法,得到采空区垮落带高度为0~20 m,裂隙带高度为20~60 m,弯曲下沉带高度为60 m以上;"O"型圈的导气裂隙圈在采动侧长为20 m;沿走向方向,开切眼侧破断角基本稳定在60°,回采侧破断角在43°~68°处波动,平均55°;当工作面推进距离与工作面长度相同时,沿倾向方向进风巷和回风巷破断角均为58°。应用Fluent软件分别模拟高抽巷与煤层顶板垂距为20、30、40 m,与回风巷内错距为30、40、50 m时的抽采效果,结果表明:高抽巷垂距为30 m、内错距40 m时,高抽巷内瓦斯体积分数最高,为21.2%,上隅角瓦斯体积分数最低,为0.54%。将试验所得方案应用于现场实践后,在回采初期,由于大裂隙尚未形成,上隅角瓦斯体积分数存在超限危险,随着工作面的推进,风排瓦斯量逐渐减小,高抽巷抽采瓦斯量逐渐升高;在进入正常抽采期后,上隅角瓦斯体积分数平均值约为0.6%,与模拟所得结果基本相符,该方案能够大幅缓解风排瓦斯的压力,有效解决上隅角瓦斯超限的问题。

一种立体视频编码中的块效应后处理算法

分块DCT变换编码破坏了块与块之间的相关性,容易产生块效应。视频图象尤其是立体视频图象中的块效应消除算法要求简单、快速,能够实时处理。该文分析了立体视频编码不同编码帧图象中的块效应及其产生原因,并给出了消除各类块效应的后处理算法。对于I帧图象中的三类块效应:块虚像、角异点和环状噪声,给出了三种相应的滤波方案。对于B帧和P帧中由于错误匹配而产生的块虚像,通过优化运动估计和视差估计来去除。实验结果表明,新算法快速、有效。

角撑对支护结构性状的影响

在矩形支护结构设计中 ,通常在基坑拐角圈梁处加一道角撑作为安全储备。为了解斜撑对整个支护结构的作用 ,采用杆系有限元方法分析了角撑位置和刚度对支护结构内力和变形性状的影响 。

经口圈左下角至左咽峡通过口腔在胃镜插入中的作用

目的:探讨经口圈左下角至左咽峡通过口腔在胃镜插入中的作用.方法:对5185例胃镜受检者以口圈左下角为支点进行插镜,经左侧口腔至左咽峡通过口腔进入咽部,观察此过程中受检者的痛苦程度、镜身的稳定性、左咽峡显露情况、左咽峡通过成功率、至咽部后镜端对向左侧梨状窝的比率.结果:受检者口腔插入过程中多无明显不适,局部黏膜无明显损伤.操作者持镜不需向上抬镜,比较省力,镜身稳定性好;左咽峡显露有效率91%;通过成功率91%;通过口腔至咽部后镜端绝大多数对向左侧梨状窝,达96.8%,可顺利进入食管.结论:经口圈左下角至左咽峡通过口腔进入咽部安全可靠,易稳定自然插向左侧梨状窝,便于进入食管.

厚煤层高位钻孔位置确定及效果检验

为达到治理上隅角瓦斯超限的目的,基于上覆岩层三带分布理论和"O"形圈理论,初步确定高位钻孔的分布范围,并根据晋煤集团成庄矿现场试验结果加以检验,确定了厚煤层瓦斯抽放高位钻孔参数.试验结果表明,理论计算和现场试验结果存在显著差异,高位钻孔对上隅角瓦斯浓度的影响在很大程度上受制于"O"形圈的分布范围.现场布置高位钻孔时应在理论确定方法的基础上,根据实际矿区的具体情况对钻孔参数加以修正.

一种工艺和温度自校正的环形振荡器

提出了一种具有工艺和温度自校正功能的环形振荡器。相较于传统的环形振荡器,该环形振荡器增加了温度校正模块和工艺校正模块。当工艺角变化为ss→tt→ff,工艺校正模块会相应地调整延迟单元的供电电压,校正由工艺角引起的振荡频率变化。当温度在-40℃~125℃范围内变化时,温度校正模块为延迟单元提供一个与温度无关的电流,以稳定振荡频率。该环形振荡器采用GF 0.18μm CMOS工艺进行设计,版图面积为(745×595)μm2。后仿真结果表明,当工艺角变化为ss→tt→ff,振荡频率的最大变化范围为1.27 MHz;当温度变化为-40℃~125℃,振荡频率的最大变化范围为0.199MHz。

O形圈三角形密封槽设计改进

介绍了O形圈角密封槽的结构特点及压缩量的计算方法。针对某角密封槽设计泄漏故障,利用有限元分析软件Ansys分析O形圈不同受力下的接触应力。通过分析发现泄漏的原因为:三角形密封槽结构O形圈受介质力后,轴向接触应力明显减小。根据分析结果制定改进方案,通过改变三角形密封槽的角度以减小介质力对接触应力的影响,解决泄漏问题,为三角型密封槽的设计改进提供依据。

新型钢结构法兰节点不同加强环板的数值模拟研究

设计制作了一种采用高强螺栓连接的新型法兰外环板式节点试件,在低周往复加载试验研究中,直角型加强环板转角处存在应力集中现象。以该试验为基础,通过大型有限元软件ABAQUS对试件进行数值模拟,将模拟与试验所得到的破坏机制、滞回曲线和骨架曲线的结果进行了对比验证,证明了ABAQUS模型的可靠性。为避免上述直角型加强环板中存在的应力集中现象,将模型中加强环板转角构造形式改为圆弧型,比较了不同形式下的节点破坏模式以及滞回曲线、骨架曲线、延性性能、耗能能力、刚度退化等抗震性能参数,结果表明:圆弧型转角形式能够较好地避免节点直角型加强环板转角处的应力集中且提升了抗震性能。数值模拟研究为该新型法兰外环板式节点的深入研究与工程应用提供了一定的理论基础。

浅谈城市环路转角处立交方案设计

城市环路转角处立交的方案设计应体现出环路转向交通的重要性,这与普通立交的方案设计以直行交通为主要流向、转向交通为次要流向的特点有所不同。该文通过对城市环路转角处立交的交通特点进行分析,对此类立交方案设计提出一些建议,并提供了设计实例。

压力容器圆筒环向对接焊缝棱角的控制

分析了在压力容器制造中,圆筒环向对接焊缝变形形成棱角的产生原因和影响,并提出了相应的技术控制措施,为提高压力容器焊的接质量、使之符合制造的标准、满足设备使用的性能及安全性能的要求提供了有效的保障。

广州地铁六号线3标段盾构管片设计关键技术

通过对广州地铁六号线盾构3标段管片设计、选型及施工的研究,论述了在盾构隧道曲线段的通用环管片和左右转管片的楔形量、转弯能力计算方法和设计技术,该文提供的设计计算方法对类似工程的管片设计具有参考价值。

座孔形状误差对带环槽关节轴承装配的影响分析

针对国产带环槽关节轴承GE30DEM1T/M1K-LS的装配过程,利用ABAQUS软件分析与之装配的轴承座孔的圆柱度误差对于压装过程压装力的影响。在轴承的翻边固定过程,分析轴承座孔端面圆角大小对于翻边压力的影响结果,同时分析翻边之后轴向推出力受上述圆角的影响,并依据研究参数的分析结果提出相关理论指导方法。

关于环的Q-clean性及Q-clean corner的讨论

利用拟逆元,定义了Q-clean环和Q-clean corner,研究了环的Q-clean性及Q-clean corner,得到了abelian Q-clean的等价条件,此外一些结论对应到Clean环上也是成立的。

静子轮毂角区失速与尖隙流动相互作用机理分析

以某单级轴流压气机为研究对象,采用气动探针对其级间及出口气动参数进行了测量,并对叶顶有/无间隙时的静子内部流场进行了全三维数值模拟。计算得到的带尖隙时压气机总性能、级间及出口参数的径向分布与实验结果较为一致。在此基础上,对比分析了有/无尖隙时静子端区的复杂流动结构,发现轮毂/吸力面角区失速是该压气机静子端区的主要流动特征。无尖隙情况下,在轮毂/吸力面角区仔在一个由多涡系汇聚而成的空间环涡结构,并在吸力面诱导出大量反流;而尖隙的引入破环了该环涡结构的形成,但它在轮毂/吸力面角区形成了沿流向发展的泄漏涡、增强了通道出口径向分离涡的强度,从而增大了近失速工况点30%叶高以下高总压损失区的范围。

角锥型非平面环形激光器偏振反射镜的影响及热稳定性分析

针对热键合直角棱镜和角锥棱镜构成的946 nm激光器,详细讨论了输出端946 nm介质膜反射镜对单频运转的影响及热稳定性问题。指出通过改变p分量的透射比不能有效增加腔内激光的线偏振度;增强施加在角锥棱镜上的磁场强度,不仅可以显著提高腔内激光的线偏振度,减小输出激光的损耗,而且可在提供相同环路损耗差的情况下,降低对946 nm激光p分量的高透要求。通过传播矩阵方法,研究了该准单块非平面环形腔的热稳定性及高斯光束能量分布问题。

新型946nm非平面单频激光器的实验研究

提出了由热键合直角棱镜与角锥棱镜构成的非平面环形激光器,通过将环形磁铁施加到材料为熔融石英的角锥棱镜上,实现了该激光器的946 nm单频运转。直角棱镜由未掺杂YAG和Nd:YAG晶体热键合形成,充当激光增益介质。采用芯径为200μm,数值孔径为0.22的光纤耦合半导体激光器进行端面抽运,得到了160 mW的连续946 nm单频激光输出。