C-276镍基合金在600℃超临界水中的腐蚀产物及形成机理研究

使用X射线衍射、X射线光电子谱和扫描电子显微镜,研究了C-276镍基合金在600℃、25 MPa超临界水中的腐蚀产物。结果表明,合金在该环境下形成了比较均匀、完整的氧化膜,其组成主要是NiO、NiCr2O4、Cr2O3和MoO2;氧化膜为双层结构,整体贫Ni、Mo;内层相对富Cr,外层疏松,对合金缺乏保护性,内层致密,有利于合金抗氧化;合金在该环境下的腐蚀产物形成机理类似于高温水环境下,外层Ni(OH)2、NiO的生长符合溶解再沉淀机制,内层Cr2O3则是通过内层富集的Cr与向内扩散的O反应形成的。

锻态C-276镍基合金热变形行为及热加工图

为研究锻态C-276镍基合金的热变形行为,采用Gleeble-3180D热模拟试验机对该合金在变形温度950~1200℃以及应变速率0.01~10 s^-1条件下进行一系列热压缩实验。结果表明,合金的流变应力曲线都呈现明显的动态再结晶特征,并且流变应力随变形温度的提升或者应变速率的下降而降低。根据Arrhenius模型构建该合金峰值应力下的本构方程,得出合金的变形激活能为510.484 kJ/mol。依据材料动态模型绘制合金在0.6应变下的热加工图,并结合组织分析提出该合金最优的热加工参数为(1100℃,0.01 s^-1)以及(1150℃,0.01~1 s^-1)。另外,合金的组织变化规律表明,温度的增加或应变速率的降低能够促进合金的动态再结晶晶粒的形核与长大。

镍基耐蚀合金C-276平衡析出相的热力学计算

采用Thermo-Calc热力学计算软件,对C-276合金(%:≤0.01C、14.5～16.5Cr、15.0～17.0Mo、≤2.5Co、3.0～4.5W、4.0～7.0Fe、余Ni)平衡析出相γ、M_6C、P、μ和非平衡凝固进行了模拟计算分析。结果表明,合金凝固过程中Mo、Cr偏析比较严重;随合金中Cr含量增加,基体γ相中Cr含量明显增加,而γ相中Mo含量明显降低;但合金中Mo含量的变化对γ相中Mo、Cr含量几乎没有影响,因合金初始Cr、Mo含量的提高增加了P相析出量,P相中主要元素为Mo,P相的增加减少基体γ相中的Mo含量。

超临界水氧化过程中pH对镍基合金C-276的腐蚀研究

分别以盐酸、硝酸、硫酸与甲醇配制成不同pH值溶液作为腐蚀性介质,研究在超临界水氧化条件下对材料C-276的腐蚀情况。结果表明,3种酸均随着酸性的增强对材料腐蚀的越严重,在pH 5～3,腐蚀速率显著增加,而在pH=6与pH=5、pH=3与pH=2之间,腐蚀速率增幅较小,几乎维持不变。材料经过100 h的腐蚀后,存在较为严重的孔蚀、氧化膜的脱落,其中盐酸环境中还存在严重的晶间腐蚀,腐蚀速率达到最大,为0.231 mm/a。表面的氧化膜主要成分为NiO、Cr_2O_3、MoO_2。

镍基合金C-276焊接

对镍基合金C-276焊接工艺问题进行了探讨,介绍了泸州电厂新建2*600MW工程中对1#机组脱硫工程中高合金C-276薄金属衬里的焊接工艺。

镍基合金C-276板片失效分析

某换热器用镍基合金C-276板片在使用过程中发生了穿孔现象。通过化学分析、金相检验、SEM分析等方法,对板片穿孔原因进行了分析。结果表明:由于板片在安装过程中存在机械损伤,板片两侧在长时间的浓硫酸流体冲蚀作用下在此机械损伤处穿透从而形成孔洞。

镍基合金薄板贴衬焊接技术及应用

介绍了在湿法烟气脱硫技术装置中烟道与吸收塔相接处腐蚀最严重区域采用焊接镍基合金C-276薄板贴衬进行防腐的方法,并对镍基合金薄板贴衬材料的焊接性、焊接接头形式的设计、焊接工艺制订以及现场施工质量的控制要点进行了阐述和探讨。

MZ1616数控钻床试钻稀有金属管板的工艺探索

钛、镍等稀有金属管板是特材换热器的主要部件,本文介绍了最难加工的镍基合金C-276管板在自行改造的MZ1616数控钻床上的试钻工艺、参数及操作要领,结果表明:试钻精度远远超过工艺要求,MZ1616数控钻床可以大批量生产的稀有金属换热器管板。