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Application of the Largest Movable Mold EMS on a Large Section Size CC Bloom
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作者 OH Kyung-shik LEE Joo-dong +1 位作者 KIM Sung-jul SIEBO Kunstreich 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2012年第S2期900-904,共5页
The largest movable mold EMS developed by POSCO in collaboration with Daineli-Rotelec for improving internal quality of a large CC bloom is being used at a large size bloom caster of POSCO since 2011.Internal quality ... The largest movable mold EMS developed by POSCO in collaboration with Daineli-Rotelec for improving internal quality of a large CC bloom is being used at a large size bloom caster of POSCO since 2011.Internal quality of carbon steel CC bloom of 700×700 mm~2 section size with the mold EMS was much improved compared with without the mold EMS.Equiaxed zone ratio increased from 50%to 100%and the grain of equiaxed structure became globular and fine.Top shrinkage was also much reduced by applying the movable mold EMS. 展开更多
关键词 the largest movable mold EMS a large section size cc bloom top shrinkage
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Two dimensional deformation characteristics of bloom CC with liquid core reduction
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作者 Guosen ZhiyuanShi 《Journal of University of Science and Technology Beijing》 CSCD 2002年第5期334-337,共4页
A two-dimensional model was applied to simulate the liquid core reduction (LCR) technology of bloom CC using ANSYS software. The deformation characteristics of bloom under different liquid fraction and reducing amount... A two-dimensional model was applied to simulate the liquid core reduction (LCR) technology of bloom CC using ANSYS software. The deformation characteristics of bloom under different liquid fraction and reducing amount are obtained. The results indicate that the main deformation condition of bloom shell is compressive strain, mainly undertaken by the liquid core, which increases with the enhancement of reducing amount. Solidified shell takes minor deformation. The longitudinal section of bloom appears sunken and the narrow side bulges, which grow serious when the liquid fraction increases. 展开更多
关键词 liquid core reduction numerical simulation bloom continuously casting (cc)
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100t EAF-LF-VD-CC流程GCr15轴承钢铸坯和圆钢夹杂物分析 被引量:3
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作者 杨光维 王新华 《特殊钢》 北大核心 2017年第1期54-58,共5页
轴承钢GCr15 EAF出钢用专用精炼渣和Al预脱氧、钢中Al含量为0.03%~0.06%,LF精炼渣为/%:53~58CaO,6~16SiO_2,15~30Al_2O_3,3~10MgO,≤1(FeO+MnO)。利用自动扫描电镜ASPEX分析了320mm×480 mm铸坯和Φ45 mm热轧圆钢的夹杂物。结果表明... 轴承钢GCr15 EAF出钢用专用精炼渣和Al预脱氧、钢中Al含量为0.03%~0.06%,LF精炼渣为/%:53~58CaO,6~16SiO_2,15~30Al_2O_3,3~10MgO,≤1(FeO+MnO)。利用自动扫描电镜ASPEX分析了320mm×480 mm铸坯和Φ45 mm热轧圆钢的夹杂物。结果表明,GCr15轴承钢铸坯和圆钢中的氧化物夹杂为镁铝尖晶石或钙铝酸盐,铸坯和圆钢边部的氧化物夹杂数量要大于中心,大于10μm夹杂物为球状钙铝酸盐或钙铝酸盐与镁铝尖晶石复合氧化物夹杂;铸坯和圆钢中非氧化物类夹杂主要有MnS、TiN和包裹型夹杂物MnS、TiN和CaS包裹镁铝尖晶石以及CaS包裹钙铝酸盐。利用Factsage计算得出,MnS和TiN在凝固过程中析出,并分别在固相率fs为0.9和0.6之后大量形成。CaS在炼钢温度下(1 600℃)就大量存在,在钢液冷却过程中少量析出,极少量在之后的凝固过程中形成。 展开更多
关键词 100 t EAF-LF-VD-cc流程 GCR15轴承钢 320 mm×480 mm铸坯 Φ45 mm圆钢 夹杂物 ASPEX
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50 t EAF-LF(VD)-CC流程开发4130钢Φ350 mm连铸圆坯的生产实践 被引量:3
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作者 李法兴 《特殊钢》 北大核心 2013年第5期25-27,共3页
采用50 t EAF-LF(VD)-CC-缓冷工艺,通过控制电弧炉终点[C]0.12%~0.25%,终点[P]≤0.015%,出钢预脱氧和合金化,LF精炼时采用CaO-Al_2O_3系无氟预熔精炼渣,以及连铸综合铸坯控制技术包括钢水深度≥800 mm 19 t中间包,控制拉速0.35~0.45 m/m... 采用50 t EAF-LF(VD)-CC-缓冷工艺,通过控制电弧炉终点[C]0.12%~0.25%,终点[P]≤0.015%,出钢预脱氧和合金化,LF精炼时采用CaO-Al_2O_3系无氟预熔精炼渣,以及连铸综合铸坯控制技术包括钢水深度≥800 mm 19 t中间包,控制拉速0.35~0.45 m/min,钢水过热度15~25℃,优化二冷制度和末端电磁搅拌参数(350 A/8 Hz)等工艺措施,所生产的4130钢(/%:0.29~0.31C、0.25~0.28Si、0.51~0.54Mn、0.96~0.98Cr、0.19~0.20Mo、0.016~0.025A1)Φ350 mm连铸圆坯的[O]、[N]分别为(12~14)×10^(-6)、(55~70)×10^(-6),低倍组织≤1.0级,锻件的非金属夹杂物A、B≤1.0级、C、D≤0.5级,锻件超声波探伤级别、尺寸公差及表面质量等质量指标均满足用户要求。 展开更多
关键词 50 t EAF LF(VD) cc流程4130钢圆坯生产实践
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Q345E低合金高强度钢Φ600mm连铸圆坯的生产实践 被引量:4
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作者 王社教 倪红卫 +2 位作者 尹修刚 陈宏豫 成日金 《特殊钢》 北大核心 2013年第5期54-56,共3页
Q345E钢(/%:0.14—0.17C、0.20~0.30Si、1.28~1.38Mn、≤0.011P、≤0.005S、0.015。0.030A1、0.032~0.045V)大圆坯的生产流程为65tLD—LF—VD.Ф600mm圆坯cc工艺。通过出钢时滑板挡渣,加入预熔合成渣(/%:40—... Q345E钢(/%:0.14—0.17C、0.20~0.30Si、1.28~1.38Mn、≤0.011P、≤0.005S、0.015。0.030A1、0.032~0.045V)大圆坯的生产流程为65tLD—LF—VD.Ф600mm圆坯cc工艺。通过出钢时滑板挡渣,加入预熔合成渣(/%:40—50CaO、≤9Si02、30—40A1203、3—7MgO、8—10A1)、钢芯铝、脱氧剂和合金,控制拉速0.22m/min,32t中间包钢水过热度(25±5)℃,恒液面900mm,全程保护浇铸和电磁搅拌等措施,试生产法兰用Q345E钢Ф600mm连铸圆坯。生产结果表明,铸坯表面无可见冷疤、鼓肚等缺陷,中心缩孔0.5级,中心疏松1.0级,碳偏析≤1.09,-50℃低温冲击功超过100J,完全满足标准要求。 展开更多
关键词 Q345E低合金高强度钢 65 t LD-LF-VD-cc流程 Φ600 mm连铸圆坯 法兰用钢 生产实践
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连铸坯热装轧制钢轨组织与性能试验研究
6
作者 史凤武 智建国 刘平 《包钢科技》 2006年第S1期33-35,共3页
文章主要介绍了采用钢轨钢连铸坯热送热装工艺生产钢轨组织的变化和所能达到的各项性能指标。试验结果表明,连铸坯在640℃以下装炉时,所生产钢轨的各项性能指标均能够满足相关标准要求,且和常规冷态装炉基本一致。
关键词 热送热装 重轨钢 连铸坯
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-50℃低温环境结构用S355NL φ406mm×15mm无缝钢管的开发
7
作者 安健波 王振祥 文玉成 《特殊钢》 北大核心 2017年第2期44-47,共4页
V-Nb-Ti微合金化S355NL大口径低温结构用无缝管(/%:0.14~0.15C,0.29~0.30Si.1.35~1.37Mn,≤0.014P,≤0.005S,0.02~0.03Nb,0.06~0.07V,0.010~0.020Ti,Ceq 0.39~0.41)的生产流程为100 t EAF-LF-VD-喂Ca线-φ400 mm圆坯连铸-3辊连轧机组-94... V-Nb-Ti微合金化S355NL大口径低温结构用无缝管(/%:0.14~0.15C,0.29~0.30Si.1.35~1.37Mn,≤0.014P,≤0.005S,0.02~0.03Nb,0.06~0.07V,0.010~0.020Ti,Ceq 0.39~0.41)的生产流程为100 t EAF-LF-VD-喂Ca线-φ400 mm圆坯连铸-3辊连轧机组-940℃30 min空冷正火处理。16炉批统计结果表明,通过EAF出钢加硅锰、硅铝铁合金,LF采用CaO-SiO2-Al_1O_3渣系,全程吹氩,VD处理20~25 min,连铸长水口和吹氩等工艺措施,钢管的实物质量和性能稳定,组织均匀,晶粒细小,各项性能达到或超过了标准和用户的技术要求;屈服强度R_(eH)380~435 MPa,抗拉强度R_m522~605 MPa,伸长率A 24%~29%,-50℃冲击功132~237 J。 展开更多
关键词 100t EAF-LF-VD-圆坯cc流程 Φ406 mm×15 MM S355NL钢管 -50℃ V-Nb-Ti微合金化 正火处理
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260mm×300mm合金钢连铸坯质量控制集成技术的开发和应用 被引量:2
8
作者 何庆文 毛成杰 +1 位作者 王广连 王福明 《特殊钢》 北大核心 2011年第2期27-29,共3页
简述了莱钢50 t EAF-LF(VD)-CC流程中合金钢260 mm×300 mm连铸坯质量控制集成技术的开发和应用效果。通过合理的铸坯纯净度和全程保护浇铸,二冷动态控制的二冷工艺设备设计,工艺设备精度参数群优化,热装工艺的铸坯质量在线预报判... 简述了莱钢50 t EAF-LF(VD)-CC流程中合金钢260 mm×300 mm连铸坯质量控制集成技术的开发和应用效果。通过合理的铸坯纯净度和全程保护浇铸,二冷动态控制的二冷工艺设备设计,工艺设备精度参数群优化,热装工艺的铸坯质量在线预报判定系统等控制技术的开发,提高了铸坯质量,钢材酸浸低倍检验合格率由2007年的97.50%提高到2009年的99.01%,铸坯合格率在99.92%以上,成材率由原来的96.50%提高到96.80%,铸坯热装率由45%提高到75%。 展开更多
关键词 260 mm×300 mm连铸坯 合金钢 50 t EAF—LF(VD)-cc流程 质量控制 集成技术
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铸轧辊套用Φ700mm 32Cr3Mo1V钢连铸圆坯生产实践 被引量:1
9
作者 李刚 单文瑞 +2 位作者 许民 陈树军 张旭辉 《特殊钢》 北大核心 2020年第1期55-57,共3页
32Cr3Mo1V钢(/%:0.33~0.36C,0.20~0.50Mn,0.20~0.40Si,3.00~3.20Cr,0.30~0.45Ni,1.00~1.20Mo,0.19~0.22V,≤0.008P,≤0.005S,≤0.1OCu,≤0.01 Al)连铸圆坯生产工艺为110 t电弧炉-LF-VD-Φ700mm坯连铸。控制电弧炉出钢终点[C]≥0.08%、[P... 32Cr3Mo1V钢(/%:0.33~0.36C,0.20~0.50Mn,0.20~0.40Si,3.00~3.20Cr,0.30~0.45Ni,1.00~1.20Mo,0.19~0.22V,≤0.008P,≤0.005S,≤0.1OCu,≤0.01 Al)连铸圆坯生产工艺为110 t电弧炉-LF-VD-Φ700mm坯连铸。控制电弧炉出钢终点[C]≥0.08%、[P]≤0.004%,LF精炼终点渣(/%:50~60CaO,10~15Si02,15~25Al203,≤6MgO,ΣFeO+MnO≤0.8%),VD后[H]≤1.3×10^-6,连铸全程保护浇铸,采用拉速0.2 m/min,过热度稳定控制在18~30使用结晶器、铸流、末端电磁搅拌等工艺措施成功生产Φ700mm32Cr3Mo1V钢连铸圆坯。结果表明,连铸圆坯表面质量良好,中心疏松1.0级、缩孔≤1.5级、中心裂纹≤1.5级,中心缺陷大小低于100满足协议标准要求。 展开更多
关键词 32Cr3Mo1V钢 铸轧辊套用钢 Φ700mm连铸圆坯 110 t EAF-LF-VD-cc 生产实践
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高强度Q355NHE耐候H型钢的开发 被引量:5
10
作者 李建中 叶高旗 张玉峰 《特殊钢》 北大核心 2019年第6期46-50,共5页
介绍了津西高强度Q355NHE耐候H型钢试制和生产工艺,对生产过程中的关键工序进行了分析和讨论,通过控制成品碳0.06%~0.10%,镍铬当量比(Ni/Cr)0.35~0.45,连铸一冷下降10%,二冷比水量0.70 L/kg左右,稳定连铸浇注周期35~40 min,加热炉在炉... 介绍了津西高强度Q355NHE耐候H型钢试制和生产工艺,对生产过程中的关键工序进行了分析和讨论,通过控制成品碳0.06%~0.10%,镍铬当量比(Ni/Cr)0.35~0.45,连铸一冷下降10%,二冷比水量0.70 L/kg左右,稳定连铸浇注周期35~40 min,加热炉在炉时间≤150 min,以及含铌钢的控制轧制等工艺措施,减轻了连铸坯表面凹陷和裂纹,减少了钢中大型C类夹杂物,杜绝了耐候H型钢表面的龟裂缺陷,从而保证-40℃低温冲击功超过标准27 J的要求,平均值为156 J。 展开更多
关键词 高强度耐候钢H型钢 铸坯表面凹陷 C类夹杂物 含微Nb钢轧制 低温冲击韧性
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20钢φ180连铸坯表面纵裂纹的形成与防止 被引量:1
11
作者 郭进毅 孟志泉 成永久 《包钢科技》 2000年第2期23-25,共3页
从一冷、保护法方面分析了20钢 (180连铸坯表面纵裂纹的形成原因,探讨了防止该裂纹的措施,使20钢 (180 铸坯表面纵裂纹出现率由原来的39.8%降为0.30%。
关键词 连铸坯 表面纵裂纹 结晶器保护渣 连铸
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采用Φ210mm连铸坯的轧坯生产冷拔高压锅炉钢管
12
作者 刘万福 张顺 钟锡弟 《钢管》 CAS 1996年第3期23-25,共3页
介绍了天津市无缝钢管厂采用20GΦ210mm连铸坯(先经650轧机轧制成Φ75mm实心圆管坯)生产冷拔高压锅炉钢管的管坯生产工艺、冷拔工艺和产品质量,讨论了生产中应采取的主要技术措施。生产实践表明,这种管坯可以生产出... 介绍了天津市无缝钢管厂采用20GΦ210mm连铸坯(先经650轧机轧制成Φ75mm实心圆管坯)生产冷拔高压锅炉钢管的管坯生产工艺、冷拔工艺和产品质量,讨论了生产中应采取的主要技术措施。生产实践表明,这种管坯可以生产出符合标准要求的高压锅炉钢管。 展开更多
关键词 连铸坯 冷拔 高压锅炉 钢管
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高碳钢大方坯连铸水冷工艺参数优化试验研究
13
作者 郭进毅 孟志泉 +4 位作者 吕文璟 苏红亮 庞志杰 马涛 罗海炯 《包钢科技》 2002年第4期1-4,共4页
通过对大量低倍试样的检验找出了高碳钢大方坯中间裂纹产生的原因。经一定的计算及经验制定出了五个方案 ,进行了小型及扩大试验。从内部晶体结构方面阐述了高碳钢大方坯产生中间裂纹的原因 ,提出了中间裂纹产生于结晶器 。
关键词 高碳钢 大方坯连铸 工艺参数 优化 试验研究 二冷区
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Q345D圆管坯连铸工艺优化试验
14
作者 叶金楼 《安徽冶金科技职业学院学报》 2007年第3期12-14,共3页
研究优化了Φ380mm Q345D圆管坯生产的温度制度、连铸二冷工艺,采用优化后的工艺所试制的产品具有表面质量优良,疏松、偏析级别低,中心等轴晶高达50%以上的特点,完全满足标准及用户直接轧制生产大口径无缝钢管的使用要求。
关键词 Q345D 连铸圆管坯 连铸工艺优化 试验
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非调质钢S38MnSiV采用转炉-矩形坯连铸工艺的生产实践 被引量:3
15
作者 于天忱 宋满堂 范连明 《中国冶金》 CAS 2011年第6期27-30,共4页
本钢采用"铁水脱硫扒渣→150t转炉冶炼→(LF+RH)精炼→矩形坯连铸(350 mm×470 mm)→800 mm棒材连轧机组(轧材保温)→检验入库"生产工艺流程,生产的非调质钢S38MnSiV,钢材中氧质量分数不大于16×10^-6、氢质量分数不大... 本钢采用"铁水脱硫扒渣→150t转炉冶炼→(LF+RH)精炼→矩形坯连铸(350 mm×470 mm)→800 mm棒材连轧机组(轧材保温)→检验入库"生产工艺流程,生产的非调质钢S38MnSiV,钢材中氧质量分数不大于16×10^-6、氢质量分数不大于1.2×10-6、氮质量分数在136×10^-6-162×10^-6范围内;φ160 mm圆钢的低倍、非金属夹杂物、晶粒度等级均符合标准要求;力学性能达到Rm≥865 MPa,ReL≥560 MPa,Aku≥64 J,满足标准要求。 展开更多
关键词 转炉 矩形坯连铸 非调质钢 S38MnSiV
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转炉/矩形坯连铸生产34Mn2V钢的实践 被引量:1
16
作者 范连明 《炼钢》 CAS 北大核心 2010年第5期69-72,共4页
转炉采用90%铁水加10%的自产优质废钢,通过"转炉→LF+RH→矩形坯连铸→800mm连轧机组"工艺流程,生产的高压气瓶钢34Mn2V,其化学成分稳定、波动小,有害残余元素极低,正火后钢材组织晶粒更细小,强度提高,并保持了较高的冲击韧性... 转炉采用90%铁水加10%的自产优质废钢,通过"转炉→LF+RH→矩形坯连铸→800mm连轧机组"工艺流程,生产的高压气瓶钢34Mn2V,其化学成分稳定、波动小,有害残余元素极低,正火后钢材组织晶粒更细小,强度提高,并保持了较高的冲击韧性,提高了冲制后气瓶的安全性能。 展开更多
关键词 氧气转炉 矩形坯连铸 34Mn2V
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马钢一炼钢φ450mm 20G钢生产实践
17
作者 朱伦才 刘启龙 +2 位作者 史怀言 焦兴利 龚志祥 《炼钢》 CAS 北大核心 2005年第6期9-11,共3页
介绍了马钢20G钢的生产工艺,针对钢水质量、钢水温度、拉坯速度、冷却制度等因素对铸坯质量的影响进行了分析,为研发高质量管坯用钢提供了理论和实践依据。
关键词 20G钢 圆坯连铸 连铸坯质量
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转炉矩形坯连铸生产特殊钢白点攻关实践 被引量:2
18
作者 张贵玉 范连明 +1 位作者 张元韬 宋满堂 《中国冶金》 CAS 2011年第12期45-48,共4页
介绍了本钢转炉-矩形坯连铸生产特殊钢工艺流程攻关白点的技术历程,通过采取严格的原辅料管理及合金烘烤制度,白点出现率大幅度降低,但未能完全消除。最终矩形坯特殊钢全部经RH真空处理工艺,通过定氢仪定氢,氢质量分数大幅度降低,并完... 介绍了本钢转炉-矩形坯连铸生产特殊钢工艺流程攻关白点的技术历程,通过采取严格的原辅料管理及合金烘烤制度,白点出现率大幅度降低,但未能完全消除。最终矩形坯特殊钢全部经RH真空处理工艺,通过定氢仪定氢,氢质量分数大幅度降低,并完全消除了白点。文中所采取措施均有助于降低该工艺生产特殊钢白点出现率,并且以生产实践中的统计数据证实,采用RH真空处理是完全解决特殊钢白点的途径。 展开更多
关键词 转炉 矩形坯连铸 特殊钢 白点 RH
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连铸大圆坯用于制造大型环锻件的优势分析 被引量:11
19
作者 刘谦 夏冬冬 +3 位作者 陈斌 董娟 蔡丰伟 谭亮 《连铸》 2015年第3期33-39,共7页
为了说明连铸大圆坯在环锻领域的使用效果,通过对江阴兴澄连铸大圆坯的生产工艺、质量水平、在该领域的实际使用数据的统计分析,尤其是与模铸钢锭的对比分析,总结出连铸圆坯用于环锻具有质量优良、节材降耗及效率高的优势。
关键词 连铸大圆坯 环锻件 质量 节材降耗
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连铸工艺对铸坯碳偏析的影响 被引量:10
20
作者 张广军 张旭东 +1 位作者 张劲峰 刘兴洪 《连铸》 2010年第3期43-46,共4页
研究认为铸坯凝固过程碳的不均匀分布是导致铸坯低倍偏析的主要原因,碳分布不均匀程度基本与钢种碳含量成正比,由此将不同钢种的碳分布标准偏差和极差修正成20CrMoH钢碳分布偏析后统一研究。在正常生产条件下将浇注过热度控制在15~25... 研究认为铸坯凝固过程碳的不均匀分布是导致铸坯低倍偏析的主要原因,碳分布不均匀程度基本与钢种碳含量成正比,由此将不同钢种的碳分布标准偏差和极差修正成20CrMoH钢碳分布偏析后统一研究。在正常生产条件下将浇注过热度控制在15~25℃范围、二冷比水量在0.35L/kg、结晶器和末端电磁搅拌扭矩分别为18cN.cm和15cN.cm对铸坯碳偏析改善有利。采用组合参数进行生产实践检验,连铸坯修正碳偏析标准偏差和修正碳偏析极差降到了0.015%和0.025%以下。 展开更多
关键词 连铸工艺 铸坯 碳偏析
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