07MnMoVR水电钢CCT曲线测定与应用

在Gleeble3800热模拟试验机上测定了07MnMoVR水电钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的静态CCT曲线,分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变,阐明冷却速度与组织演变及硬度变化的关系。试验钢热处理工艺为920℃淬火,然后进行600℃回火时,力学性能满足生产技术要求。

高强韧钻杆用低碳高铌钢的动态CCT曲线测定与分析

利用MMS-200热力模拟实验机对高强韧钻杆用低碳高铌钢进行模拟轧制压缩试验,测定绘制低碳高铌钢动态连续冷却转变(CCT)曲线,并研究了冷却速率对显微组织的影响。结果表明,冷速为0.5℃/s时,组织主要由多边形铁素体(PF)和少量珠光体(P)组成,同时观察到极少量的针状铁素体(AF);冷速为1℃/s时,组织以针状铁素体(AF)为主,珠光体消失,但仍可见一定比例的多边形铁素体(PF);冷速升高到2℃/s时,转变组织完全为粒状贝氏体(GB);冷速升高到5℃/s时,转变组织以粒状贝氏体(GB)为主,同时出现少量的铁素体贝氏体(FB);冷速升高到30℃/s时,转变组织以铁素体贝氏体(FB)为主,同时出现少量的马氏体(M)。

胎圈钢丝用钢盘条C82DA的CCT曲线测定及应用

为了研究分析高性能胎圈钢丝用钢盘条C82DA在不同冷却速度下组织转变,达到产品工艺精细化控制的目的,利用Gleeble-3500热模拟试验机和光学显微镜对不同冷却速率的试样进行显微组织分析,绘制连续冷却转变曲线。分析结果显示:开始产生马氏体组织的临界冷速为20℃/s,冷却速度在0.5~10℃/s时组织为珠光体和索氏体,但组织中有明显网状渗碳体;冷却速度在12~20℃/s时组织为珠光体和索氏体;通过对比发现,冷却速率为10~15℃/s时,胎圈钢丝用钢盘条C82DA的综合性能达到最佳。

Cr3钢不同奥氏体化温度下CCT曲线的研究

利用膨胀法、金相法、硬度法对Cr3支承辊试验钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线进行测定,以此对不同奥氏体化温度下CCT曲线进行对比研究。研究结果显示,在一定冷速范围内,随着冷速增加,Cr3支承辊试验钢显微组织经历了珠光体→贝氏体→马氏体的转变,并且在890℃奥氏体化下比860℃奥氏体化下的CCT曲线右移,为支承辊材料用钢的热处理工艺与应用提供了理论依据。

高速列车铸钢与锻钢制动盘CCT曲线测定与分析

为明确高速列车铸钢制动盘与锻钢制动盘材料的组织转变特性,采用DIL 805L型热膨胀仪测定高速列车用铸钢制动盘与锻钢制动盘用低合金钢材料的过冷奥氏体连续冷却转变特性并绘制CCT曲线,分析并测试2种制动盘材料在不同冷却速率条件下的微观组织结构及显微硬度。研究结果表明:铸钢制动盘低合金钢的奥氏体转变(A_(C3))温度为847℃,锻钢制动盘低合金钢的A_(C3)温度为862℃,在0.2℃/s的缓慢冷却条件下,锻钢制动盘材料会发生奥氏体向铁素体-珠光体组织的转变,铸钢制动盘材料在冷却速率大于20.0℃/s的条件下可以获得完全的马氏体组织,而锻钢制动盘材料的完全马氏体组织转变临界冷却速率为50.0℃/s。在制动盘实际服役过程中,摩擦面上的局部过热区会在冷却过程中发生贝氏体和马氏体转变并产生局部硬化。

QP980钢动态CCT曲线的测定

利用Gleeble-3500热模拟试验机测定QP980钢动态连续冷却条件下过冷奥氏体的热膨胀曲线,采用切线法确定相变温度,结合金相法和硬度法确定相变类型,利用Origin软件绘制QP980钢动态连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明:当冷速<1℃/s时,室温转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体的混合组织;当冷速为3~10℃/s时,随着冷速的增加,铁素体和珠光体不断减少,而马氏体量不断增加;当冷速>10℃/s时,主要是马氏体组织。试验结果可以为QP980钢生产提供理论依据。

大口径厚规格高钢级管线钢CCT曲线测定

文章对实验室研发的X80管线钢连续冷却转变曲线(CCT曲线)进行了测定,测定结果表明冷却速率在5~30℃/s时,X80管线钢可以获得理想组织,组织类型为粒状贝氏体+铁素体贝氏体+少量马氏体/奥氏体岛;终冷温度为450℃时组织转变基本完成。CCT曲线的确定为后续成分设计优化、工艺参数制定和组织控制提供借鉴。

DP780QX双相钢CCT曲线分析

以DP780QX双相钢为研究对象,模拟研究了铸坯加热温度、铸坯保温时间、卷取温度、终轧温度等对其相变膨胀总量、膨胀速度、百分比以及抗拉强度的影响规律,并在此基础上进行了生产实践。模拟结果显示,热轧时的铸坯加热温度、铸坯保温时间、终轧温度、卷取温度(约620℃)等均不会对DP780QX热轧板的抗拉强度造成明显的影响;相变在569~456℃即已全部完成,其组织为铁素体+贝氏体,620℃卷取时抗拉强度约820 MPa,发生塌卷的可能性很小。实际生产中DP780QX热轧板强度波动较大的原因可能是热取样时间节点不一致。

A487-4B铸钢CCT曲线测定及其组织硬度分析

采用Gleeble 1500D热模拟试验机对A487-4B低合金铸钢进行焊接热模拟试验,绘制其过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究不同冷却速度对粗晶区相变组织及硬度的影响。结果表明:A487-4B钢的Ac1和Ac3分别为747℃和875℃,Ms为422℃;当冷却速度为0.2,0.5,1,5℃/s时,转变产物主要为铁素体、珠光体和条片状贝氏体;冷却速度为10℃/s时,转变产物为条片状贝氏体和板条马氏体;当冷却速度为20~50℃/s时,转变产物为板条马氏体和针状马氏体。随着冷却速度增加,相变组织中马氏体含量逐渐增加,其显微硬度呈增大的趋势。

52CrMoV4弹簧钢CCT曲线的测定和分析

试验选取52CrMoV4弹簧钢作为试验材料进行连续冷却转变曲线的测定和分析,通过使用热轧态52CrMoV4弹簧钢加工成直径为4 mm,长度为10 mm的试样。利用热膨胀法结合金相组织观察及显微硬度分析,获得52CrMoV4弹簧钢的连续冷却转变温度曲线(CCT),其中临界温度为:Ac1为765℃,Ac3为814℃,Ms为292℃。随着冷却速率在不断增加的过程中,钢中马氏体组织随着冷却速率的变快而增多,相反贝氏体越来越少,在冷却速率达到2℃/s时,钢材组织中珠光体以及铁素体完全消失,到10℃/s时,贝氏体基本消失,全部转变为马氏体组织。显微硬度值同样呈现明显的上升趋势,从276 HV达到826 HV。

3Cr2Mo钢CCT曲线的测定与分析

在Gleeble-1500热模拟机上测定3Cr2Mo钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法（DSC）获得该钢的连续冷却转变曲线（CCT曲线）。根据测得的CCT曲线,分析以不同冷却速度连续冷却时的组织转变;阐明冷却速度与组织的演变以及硬度变化的关系。比较分析所测CCT曲线与同类转变曲线的异同。研究结果表明：马氏体转变的临界冷却速度为1.0~1.5℃/S;为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据。

薄板坯连铸连轧生产65Mn钢的CCT曲线和淬透性

利用Formaster热膨胀仪和金相法,测定了薄板坯连铸连轧工艺(CSP)生产的高碳高强度65Mn钢的CCT曲线,测得临界点为AC1=719℃,AC3=747℃,Ms=267℃,临界冷却速率为35℃/s。使用扫描电镜和硬度仪分析表明,薄板坯连铸连轧工艺生产的65Mn钢的淬火组织细小均匀,硬度高,比传统工艺生产的65Mn钢的淬透性好。

含Mo低碳微合金钢CCT曲线的测定与分析

在Gleeble-3800热模拟试验机上,测定了含Mo低碳微合金钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,利用热膨胀法并结合金相-硬度法,测定了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明,在所研究的冷却速度范围内,相变产物均含有贝氏体组织;当冷却速度小于10℃/s时,相变产物含有一定量的铁素体;当冷却速度减小到1℃/s以下时,相变产物除铁素体外也含有少量的珠光体;当冷却速度大于30℃/s时,相变产物中出现马氏体组织;当冷却速度为10～30℃/s时,获得贝氏体组织。动态CCT曲线的测定为该钢种生产中控制轧制工艺和控制冷却工艺的制定提供依据。

65Mn钢CCT曲线及圆锯片淬火工艺

用全自动相变测定仪测定了圆锯片常用65Mn钢的连续冷却转变曲线，研究了不同连续冷却速度下得到的组织，为合理制订圆锯片的淬火工艺提供了依据，得出了最佳淬火工艺曲线。

20Cr1Mo1V钢CCT曲线的测定与分析

在Gleeble-3800热模拟机上测定了20CrlMolV钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线，结合金相一硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。根据测得的CCT曲线，分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变；阐明冷却速度与组织的演变以及硬度变化的关系。结果表明：当冷却速度为10～25℃／s时，获得贝氏体；动态CCT曲线的测定为生产实践和新工艺的制定提供了参考。

12Cr2Mo1R压力容器钢动态CCT曲线研究

在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定了12Cr2Mo1R压力容器钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线,观察和分析了不同冷却速度下的相变和组织,绘制了实验钢种的动态CCT曲线。实验结果表明,奥氏体变形后,铁素体和珠光体转变区向左上方移动,贝氏体转变温度降低,马氏体转变开始温度降低.

管线钢X80的CCT曲线研究

采用膨胀仪研究管线钢X80连续冷却过程中的相变规律。采用热膨胀法和金相法相结合测绘管线钢X80的CCT曲线,并研究冷却速率对组织和硬度的影响规律。实验结果表明:不同的冷却速率下实验钢的组织不同。低冷速下,管线钢X80的组织均为多边形铁素体外加少量的珠光体;随着冷速的增加(>3℃/s时),多边形铁素体逐渐转变为针状铁素体;当冷速达到50℃/s以上时,还会出现贝氏体组织。随冷速的提高,实验钢的硬度呈逐渐上升趋势。

热变形奥氏体CCT曲线实用化修正研究

探讨了工艺参数对动态CCT曲线位置影响,分析采用热模拟方式测定的热变形奥氏体CCT曲线在实际应用中出现偏差的原因。结合实验及现场对变形奥氏体连续冷却规律的实测,介绍了修正动态CCT曲线的方法,该方法利用实测连续的冷却过程中相变潜热释放引起轧件温降速度变化,采用切线法获得实际工况下的相变开始和结束温度以及相变持续时间,修正后的动态CCT曲线中相变特征点更贴近生产实际。采用修正后的CCT曲线相变温度进行组织性能预测,预测结果与实测结果误差在5%以内。

新型压力容器用钢CCT曲线的测定

利用Formastor-F热膨胀仪测定了新型压力容器用钢过冷奥氏体连续冷却C曲线即CCT曲线。结果表明,在冷却速度为1℃/min～10℃/min时可获得F+P;5℃/min～1℃/s时可获得F+P+B+M(少量);1℃/s～2℃/s时可获得F+P+M;2℃/s～50℃/s时可获得F+M。

U74重轨钢CCT曲线测定及显微组织研究

利用Formas -Digital全自动相变测量仪 ,测定了U74重轨的CCT图 ,讨论了冷速及硬度对组织的影响 。