林德工程公司开发乙烷氧化脱氢制乙烯/醋酸工艺

林德工程公司开发了一种商业化的乙烷氧化脱氢制乙烯/醋酸工艺(ODH-E),通过多相催化剂将乙烷和氧选择性地转化为乙烯和醋酸,经分离和纯化后得到聚合级乙烯与冰醋酸。该工艺的专有催化剂基于混合金属氧化物,包括钼(Mo)、钒(V)、碲(Te)和锯(Nb),使用寿命在2年以上。在示范装置中,该专有催化剂已被证明在工业操作条件下具有优异的稳定性。

甲醇氧化制甲醛工艺及催化剂研究进展

总结并对比了甲醇氧化制甲醛的银法和铁钼法生产技术,得出银法较为成熟,是中国当前甲醛生产的主流工艺;铁钼法具有甲醇单耗低、甲醛收率高、催化剂寿命长、综合经济效益好等优点,更适应甲醛产业的规划布局及发展形势,但国内技术尚不成熟。概述了银系、铁钼系、钒系等催化剂的研究进展,得出银催化剂可改进空间有限;铁钼催化剂是研究热点;钒系等催化剂距工业应用尚远。提出加深对铁钼催化剂反应机理方面的探究、进一步提升铁钼催化剂性能是甲醇氧化制甲醛研究领域的重要课题,开发与现有银法装置工艺更加契合的铁钼催化剂是未来甲醛生产技术的主要研究方向。

络合铁催化氧化硫磺回收工艺技术对比

络合铁催化氧化硫磺回收工艺是一种适用于处理低含量硫化氢的气体净化技术,被广泛应用于天然气、沼气、油田伴生气等含硫化氢气体的净化回收工艺,硫化氢脱除率可达99.99%。从多角度对比了双塔脱硫和单塔脱硫两种常用的络合铁催化氧化硫磺回收工艺,对处理低含量硫化氢气体的工艺选择有一定的借鉴意义。

催化氧化H_2S生产不溶性硫磺的新工艺研究

首次提出以H2S为原料,NOx+O2催化氧化H2S制备不溶性硫磺的新工艺,分析了该工艺的反应原理、工艺流程和不溶性硫的稳定性原理,并对该催化氧化的工艺条件和浸取剂的选取进行了实验,得出最佳工艺条件:催化氧化剂HNO3、FeCl3浓度分别为15%～20%、8%;催化氧化反应温度为30～40℃;使用三种低毒混合溶剂为浸取剂,其沸点为80～90℃、有不易燃烧的优良特性。

含氨酸性气对Claus硫磺回收工艺的影响及对策

介绍了Claus硫磺回收工艺的基本原理,分析了酸性气含氨对Claus工艺过程的影响。结果表明,随着酸性气中氨含量的增加,硫回收率下降;酸性气中的氨必须在制硫燃烧炉中完全燃烧分解为N2和H2O,否则会形成铵盐结晶而堵塞下游设备,严重时将导致停产;根据酸性气中氨含量的不同,可选择不烧氨和烧氨2种工艺流程。指出了处理含氨酸性气时在设计和操作中应注意的问题。

氧化吸收工艺再生SO_2返回天然气净化厂二级Claus工艺的模拟研究

针对氧化吸收工艺应用于天然气净化厂Claus尾气减排的情况,利用VMGSim软件模拟了该工艺脱除Claus尾气中SO_2并返回二级Claus工艺的过程,阐明了不同的SO_2返回位置对硫回收率及主燃烧炉温度的影响,并提出了应对措施,可为氧化吸收工艺在天然气净化厂的应用提供重要参考。

甲烷二氧化碳催化重整制合成气的研究进展和工艺技术

近几年随着我国科学技术和经济水平的不断发展和提升,随之而来的环境问题也日益严峻,而二氧化碳则是重要的一环,为此我国政府以及相关工作部门加强了对甲烷和二氧化碳催化重整制合成气的研究力度。在甲烷和二氧化碳催化重整的相关技术取得阶段成果的同时,在反应时涉及的难点部分:催化剂的活性组分、载体的研究以及助剂的研究取得了突破,这体现出对工业发展质量和速度的高度肯定,但重整过程中仍然存在催化剂积碳失活等问题。主要对重整过程进行了综述,对重整过程需要的催化剂活性组分、载体以及催化剂积碳行为进行了介绍,并对制备方法进行了讨论。

湿混捏法CoMo/Al_2O_3催化剂用于Claus反应尾气加氢转化反应

采用湿混捏法制备了Claus反应尾气加氢CoMo/Al2O3催化剂;以SO2的加氢反应和CS2的水解反应为指标反应,考察了CoMo/Al2O3催化剂对Claus反应尾气的加氢转化活性,并与浸渍法CoMo/Al2O3催化剂进行对比;考察了湿混捏法CoMo/Al2O3催化剂的Co和Mo含量及反应条件对Claus反应尾气加氢转化活性的影响.实验结果表明,在同等金属含量的条件下,湿混捏法CoMo/Al2O3催化剂的SO2加氢和CS2水解活性比浸渍法CoMo/Al2O3催化剂的活性高;湿混捏法CoMo/Al2O3催化剂较适宜的MoO3的质量分数为10.0%、CoO的质量分数为2.0%;较适宜的Claus反应尾气加氢转化反应温度为260～300℃,空速为1 250～1 750 h-1.在此条件下,SO2加氢和CS2水解转化率可达100%.

一种低温克劳斯工艺用硫磺回收催化剂及其制备方法

本发明提供了一种低温克劳斯工艺用硫磺回收催化剂及其制备方法。该催化剂的孔分布主要集中于孔径大于lOOnm的孔及孔径小于10nm的孔,并且,该催化剂的主要成分为活性氧化铝。该催化剂的制备方法包括:将第一氧化铝前身物与表面活性剂、胶溶剂混合进行一次成型,得到成型物;将成型物置于无水醇溶剂中进行浸泡,取出之后,经过一次干燥或一次干燥和一次焙烧,得到一次样品;将一次样品粉碎得到一次颗粒,然后使一次颗粒与第二氧化铝前驱物、扩孔剂混合进行二次成型,经过二次干燥、二次焙烧,制备得到所述硫磺回收催化剂。在低温克劳斯硫磺回收工艺中,本发明所提供的硫磺回收催化剂具有较长的硫磺吸附时间、较短的再生时间以及较高的硫容。

Claus尾气加氢催化剂活性衰减的原因分析及改进措施

针对中化泉州石化有限公司硫磺回收装置Claus尾气加氢催化剂活性快速下降的情况,分别从积硫、积炭、水热老化、硫酸盐化、催化剂预硫化不完全或失硫、沟流等方面分析了引起催化剂活性下降的原因,并提出了相应的判断依据及恢复催化剂活性的对策。结果表明,催化剂活性快速下降的主要原因是加氢反应器的气体分布器设计不合理,造成过程气在加氢反应器内未均匀分布,另外,由于加氢反应催化剂堆密度较低,装置在较高负荷下发生了沟流;通过对加氢反应器的气体分布器的开口进行部分封堵及在加氢催化剂上部敷设瓷球防护层等措施,有效抑制了沟流的发生,稳定了催化剂活性,保证了装置高负荷稳定运行。

LS-941 H_2S选择性氧化制硫催化剂的研制

报道LS - 94 1H2 S选择性氧化催化剂的实验室研制及活性评价结果。该催化剂以惰性氧化铝为载体 ,以Fe/Cr为活性组分并添加专利助剂制备而成 ,经过实验室 10 0 0h的活性评价 ,硫收率一直保持在 90 %以上 。

硫磺回收装置CLAUS尾气加热方式探讨

介绍了几种加热方式的特点,阐述了中石化洛阳工程有限公司与中石化齐鲁分公司研究院共同开发的LQSR工艺。该工艺采用齐鲁分公司研究院低温型CLAUS尾气加氢催化剂,该催化剂要求进加氢反应器初期温度为220℃,末期温度为240℃,采用装置自产中压饱和蒸汽加热,电加热器作为催化剂积硫的处理手段及装置运行末期的保障手段。对比分析表明,LQSR节能型低温硫磺回收尾气处理工艺具有工艺流程简单、控制简单、能耗低、对催化剂影响小、投资及占地小等优点。对于采用还原-吸收工艺的大、中型硫磺回收装置应首先考虑采用LQSR节能型低温硫磺回收尾气处理工艺。

日本筑波大学开发甲烷高效选择性制甲醇的铁络合物催化剂

日本筑波大学(University of Tsukuba)针对甲烷氧化选择性地转化为甲醇,开发了一种新的铁络合物催化剂,这种络合物可以通过内部捕获,将甲烷高效地氧化,同时可防止形成的甲醇再次氧化。利用这种络合物,在水溶液中成功实现了甲烷到甲醇的直接转化。为了获取甲醛、二甲醚等化合物的基础原料乙醇,甲烷氧化制甲醇工艺获得了广泛研究。

硫磺制酸专用TC-F型二氧化硫分析仪预处理装置的设计与使用

基于热导原理的TC型二氧化硫分析仪,在硫铁矿及冶炼烟气制酸系统中,检测进转化器二氧化硫浓度,其效果及使用寿命均较为理想,且价格较基于光学原理的仪表便宜很多,以往国内大多数硫酸企业都采用此类仪表.

基于ASPEN模拟的天然气催化部分氧化生产甲醇合成气工艺探讨

介绍了天然气催化部分氧化生产甲醇合成气的工艺流程,分析了关键工艺参数变化对合成气的影响,推荐了关键工艺参数的操作范围,总结了该工艺的特点。

克劳斯尾气部分或全部催化氧化生产硫磺的方法

本发明提出了一种提高转化率和热效率的将H_(2)S转化为硫磺的方法,即将Claus工艺与硫酸工艺相结合。将处理Claus尾气的硫酸工艺中产生的硫酸再循环到Claus反应炉中以进行分解和产生硫磺。体积分数为15%、20%、30%、40%、50%~99%的H_(2)S作为进料气及一定量硫酸等来生产硫磺的方法和装置。工艺装置包括Claus反应炉、Claus废热锅炉、Claus转化段、硫氧化的设备、硫酸工段。

硫磺制酸装置“3+1”与“3+2”两种转化工艺分析

针对新的国家环保标准要求 ,硫酸装置排放的尾气中SO2 浓度应低于 96 0mg/m3 。分析了常用的“3+1”和“3+2”两种转化工艺的特点 ,结合硫磺制酸工艺指出 :在采用现一种催化剂的情况下 ,“3+2”转化工艺原料气的 φ(SO2 )比“3+1”的更高时 ,仍可获得同样高的最终转化率 ;在原料气中 φ(SO2 )相同的条件下 ,“3+2”转化工艺对达到要求的最终转化率会更有保障。并建议 :采用国产催化剂时宜选用“3+2”五段转化 ;采用进口催化剂时可选用“3+1”四段转化。

硫磺制酸工艺的重要环节

一、硫酸的性质1.物理性质。酸浓度大于或等于75%为浓酸,小于75%为稀酸。硫酸为无色透明油状液体,烟酸打开冒蓝色白烟。一般情况下其密度随浓度的增加而增加,到98.3%时,随浓度的增加又逐渐降低。硫酸的粘度与温度成正比。T一定时,硫酸液面上总蒸汽压随浓度的增加而下降,到98.3%时最低,大于98.3%后,因为游离SO3浓度的增加,总蒸汽压随浓度的增加而增加。发烟硫酸的总蒸汽压随浓度的增加而增加。P总=P水+P硫酸+P三氧化硫,当浓度为98.3%时,蒸汽与液体组成相同,达到气液平衡,不能通过加热的方法提高浓度。