多点交替进水阶式A^2/O工艺阶段运行时间设置研究

介绍了新型多点交替进水阶式A^2/O(CMICAO)工艺的运行方式与特点,研究了不同阶段运行时间对污染物去除率的影响.结果表明:在水温23～28℃、水力停留时间10 h、污泥龄12 d和污泥回流比30%时,阶段一至阶段六的适宜运行时间分别为3,3,2,3,3和2 h,工艺出水COD,TP、氨氮和TN平均浓度分别低于55,0.5,5和10 mg/L,去除率分别达到75%,90%,90%和70%以上,反应器中存在着同步硝化反硝化现象和好氧条件下的同步脱氮除磷作用.与传统A^2/O工艺相比,该工艺具有更高的氮磷去除效果,无混合液回流系统,污泥回流比低.

多点交替进水阶式A^2/O工艺实时控制参数研究

通过连续监测多点交替进水阶式A^2/O(CMICAO)工艺上半周期各阶段每个反应池的状态参数〔溶解氧(DO)、p H值、氧化还原电位(ORP)〕与水质参数,分析状态参数与水质变化的相关关系。当CMICAO工艺在优化工况下运行时,出水TN、NH_4^+-N、NO_3^--N和TP质量浓度分别为9.9、1.3、6.4和0.47 mg·L^(-1)。工艺运行中,当缺氧池d p H/d t(t为反应时间)由正转负、厌氧池d ORP/d t由负转为接近于0和好氧池d ORP/d t由正转为接近于0,或dρ(DO)/d t突然增大时,可转变反应池的运行状态至下一阶段;当1~4号池上半周期反应结束时,5号池也结束上半周期,进入下半周期。结果表明,可利用状态参数对CMICAO工艺的运行进行实时控制,以强化对氮磷的去除效果。

多点交替进水阶式A^2/O工艺氮磷去除途径

为分析CMICAO(多点交替进水阶式A2/O)工艺处理实际生活污水时对氮、磷的去除机理,基于物料衡算方程,计算各反应池内污染物质量浓度,并与实测值进行对比,分析氮、磷的去除途径,提出强化工艺脱氮除磷的方法.结果表明,试验条件下,出水中ρ(TP)、ρ(TN)和ρ(氨氮)分别为(0.41±0.08)、(10.24±0.40)和(2.07±0.30)mg/L.除微生物同化作用外,系统中的氮主要通过好氧硝化、缺氧/厌氧反硝化及SND(同步硝化反硝化)途径去除,阶段一3#反应池、阶段二2#反应池和阶段三1#反应池的SND率分别达到37%、52%和58%左右.磷通过聚磷菌厌氧/缺氧释磷、好氧吸磷和反硝化除磷途径去除,阶段一4#池的反硝化吸磷量达到3 mg/L左右.降低好氧池ρ(DO)和改变缺氧池与厌氧池的进水量比例可强化脱氮除磷效果.

多点交替进水阶式A^2/O工艺强化脱氮除磷

为强化CMICAO(多点交替进水阶式A2/O)工艺的脱氮除磷性能,通过调整进水C/N〔ρ(CODCr)/ρ(TN)〕、进水端厌氧池和缺氧池的进水流量比对CMICAO工艺参数进行优化,考察其对氮、磷去除的影响.结果表明:试验条件下,C/N的提高可增强SND(同步硝化反硝化)作用,氮的去除效果也随之提高,C/N≥7时,前好氧池同步硝化反硝化率达到61%,出水ρ(TN)≤9.0mg/L;在相同工况下,较低的C/N下反硝化除磷现象更明显.综合考虑,C/N在5~7范围内,可取得较好的整体脱氮除磷效果.优化工艺进水碳源分配可提高碳源利用效率,氮、磷的去除效果受进水流量比的影响较大,当厌氧池和缺氧池进水流量比为2.0时,可强化缺氧池的反硝化除磷作用,TN和TP去除率分别为75%和92%,出水ρ(CODCr)、ρ(NH+4-N)、ρ(TN)和ρ(TP)分别为28.7、1.9、9.2和0.27 mg/L,通过优化实现了CMICAO工艺对氮、磷去除的强化.

阶段时间对CMICAO工艺低温运行特性的影响

研究了低温下多点交替进水阶式A2/O(CMICAO)工艺阶段运行时间对污染物去除率的影响,探讨了DO、ORP以及pH状态参数与污染物去除率之间的关系。结果表明,水温8～10℃,泥龄13d,水力停留时间16h,污泥浓度2 680～3 560mg/L,污泥回流比30%,阶段1至6的运行时间为3、2.5、2、3、2.5、2h时,工艺出水TN、氨氮、NO3--N和TP浓度的平均值分别为10.1、1.1、7.4和0.8mg/L。硝化反应结束时,pH由下降转为上升,ORP上升趋于平缓,DO上升趋缓;反硝化结束时,ORP曲线明显跌落,pH由上升趋于平缓并略有下降;释磷结束后ORP曲线由下降趋于平缓。降低前好氧池DO浓度,有助于同步硝化反硝化作用的发生,从而提高脱氮效率,节省能耗。

多点交替进水阶式A^2/O工艺强化脱氮效果研究

通过调整前好氧池的曝气量,重点考察了多点交替进水阶式A2/O工艺的强化脱氮效果。结果表明,在试验条件下,前好氧池的曝气量宜控制在0.15 m3/h,此时前好氧池的DO浓度保持在1.0～1.3 mg/L的较低水平,增强了同步硝化反硝化作用,提高了脱氮除磷效果。同时,降低前好氧池曝气量后,减少了反应池由好氧状态向缺氧状态转换的时间,延长了缺氧状态的有效时间,提高了缺氧反应效率,降低了运行能耗。在实际工程中,可以通过控制前好氧池DO浓度(稳定在0.6～0.8 mg/L)而对曝气量做相应调整。