终轧温度与常化时间对高强无取向硅钢析出物的影响

系统研究了不同终轧温度及常化时间对高强无取向硅钢中析出物析出行为的影响,结果表明:常化板、冷轧脱碳板和成品板中析出物类型相似,主要包括AlN+Nb(C, N)+Ti(C, N)复合析出物及以AlN和Ce(S, O)为中心的球状含稀土复合析出物。适当提高终轧温度、延长常化时间,常化板中析出物尺寸增大,面密度下降,且此趋势最终遗传到成品板中。终轧温度为1 000℃、常化时间为5 min时,成品板析出物尺寸集中分布在0.3~1.0μm范围内,析出物面密度为79个/1 000μm^(2)。

渗氮温度对低温高磁感取向硅钢氮化物析出行为的影响

采用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM),结合能谱仪(EDS)与选区电子衍射(SEAD)对渗氮条件下低温高磁感取向硅钢析出相进行表征分析,探讨渗氮过程氮化物析出与转变的机制。结果表明:渗氮处理前,硅钢中固有氮化物以AlN,AlN+MnS与AlN+CuxS为主,尺寸分布在40~150 nm,析出相在基体中的分布较为弥散,主要在晶粒内部析出,晶界上的析出量较少;经750,900℃渗氮处理,渗氮板表层出现大量新析出的氮化物,析出相均分布于晶界及附近与晶粒内部,随渗氮温度的升高,析出相的种类与形貌更复杂多样,尺寸分布范围由50~150 nm减至20~100 nm,其中在120 nm以下析出相的分布密度由9.449×10^(8)个/cm^(2)增至1.649×10~9个/cm^(2),平均尺寸由90 nm减至55 nm,体积分数由5.55%减至3.63%;氮化物析出相沿整个渗氮板厚度方向分布不均匀,但900℃渗氮板中心层析出相的分布密度与含量明显更高,平均尺寸明显更小,提高渗氮温度可大幅改善渗氮板中的氮含量与氮化物在板厚方向上分布的均匀性;渗氮温度由750℃升高至900℃,氮化物析出种类由非晶结构富Mn的Si3N4→正交晶体结构的MnSiN2或(Si,Mn)N→(Si,Mn,Al)N或(Si,Al,Mn)N→(Al,Si,Mn)N或(Al,Si)N进行转变;渗氮温度对氮化物的热稳定性、氮原子的扩散路径与扩散系数的影响是造成氮化物种类与分布发生变化的主要原因。

变形温度对含铜取向硅钢热变形过程抑制剂析出的影响研究

对实验取向硅钢分别在1 100℃和970℃温度以30%压下量轧制,热轧后分别在轧制温度下保温,利用热场发射扫描电子显微镜,观察变形温度和保温时间对抑制剂粒子析出的尺寸分布和体积分数的影响,通过电感耦合等离子体质谱仪分别对不同工艺下取向硅钢轧制表面、近表面和中心处Cu和Mn的析出量进行测定。结果表明:热轧过程中大尺寸粒子是Cu和Mn的复合析出物,热轧温度和随后保温时间对含锰抑制剂的析出没有明显影响,热轧温度越低(970℃),含铜抑制剂的析出越快,但保温时间对含铜抑制剂的进一步析出影响不大,仍保持在变形后的析出状态。并在高温(1 100℃)热轧后的保温过程可以增大含铜抑制剂的析出量。

卷取温度对高Nb微合金钢组织、力学性能及第二相析出的影响

采用扫描电镜(SEM)、力学性能测试试验机和透射电镜(TEM)对一种高Nb微合金钢在400,450℃和500℃不同卷取温度下的组织、力学性能和第二相析出行为进行研究。结果表明:随着卷取温度的降低,卷取过程中过冷奥氏体转变所得贝氏体组织分别为粒状贝氏体(GB)、板条贝氏体铁素体(BF)+GB和板条BF。不同卷取温度下的实验钢析出的第二相主要为(Nb,Mo)C在位错线上的随机析出,部分区域观察到不同程度的相间析出。随着卷取温度的降低,(Nb,Mo)C析出量减少,粒子平均尺寸增大。随着卷取温度的升高,抗拉强度和屈服强度提高,低温冲击韧性下降。强度提高是由于尺寸小于10nm的(Nb,Mo)C大量析出产生的析出强化。

铸坯加热温度和Mo对高磁感取向硅钢第二相析出形态的影响

采用透射电镜观察了铸坯加热温度和Ｍｏ对高磁感取向硅钢（Ｈｉ－Ｂ钢）析出第二相质点（硫化物＋ＡｌＮ）的影响。证实上述两个因素对ＡｌＮ析出形态有很大影响，而对硫化物析出形态影响较小。铸坯加热温度降低和加钼使ＡｌＮ析出更加细小、弥散。因此，含钼Ｈｉ－Ｂ钢的铸坯采用较低温度（１３１０℃）加热，对于提高第二相质点抑制初次晶粒长大的能力是有利的。

形变温度对FeMnSiCrNiC合金第二相方向性析出及记忆效应的影响

基于控制第二相方向性析出提高铁基合金形状记忆效应的构想,研究了不同形变温度对Fe13.53Mn4.86Si8.16Cr3.82Ni0.16C合金γ/ε界面(母相γ与诱发马氏体ε之间界面)的数量和结构及随后时效第二相析出的数量和方向性的影响,以及第二相析出的数量和方向性对马氏体相变和形状记忆效应的影响。扫描电镜分析显示,形变温度远高于Ms时,无γ/ε界面产生,时效后第二相析出少;形变温度接近Ms时,产生大量γ/ε界面,时效后析出第二相数量很多,且方向性良好;形变温度进一步接近Ms时,γ/ε界面交叉,导致时效后方向性的第二相也交叉。透射电镜分析显示,析出方向性Cr23C6第二相的合金再次进行预变形时,产生的应力诱发马氏体具有单一方向。原因在于方向性Cr23C6及其产生的应力场对马氏体相变产生约束作用,避免马氏体片之间的交叉,使其具有更好的可逆转变性。

卷取温度对含Ti和Mo的双相钢析出行为遗传性的影响

研究了含Ti和Mo的双相钢热轧板和退火板中析出物的成分、大小及析出行为。结果表明:双相钢热轧板和退火板中主要析出物为Ti(NC)、TiC及(Ti,Mo)C。相比热轧板,退火板含有更多细小的(Ti,Mo)C复合析出物。(Ti,Mo)C复合析出物尺寸随Ti与Mo原子比的降低而减小。低温卷取热轧板中Ti和Mo析出量小于高温卷取热轧板中Ti和Mo析出量,而低温卷取退火板中Ti和Mo析出量大于高温卷取退火板中Ti和Mo析出量。

2196铝锂合金的淬火敏感性及析出动力学

采用分级淬火法测定了2196合金挤压型材的时间−温度−转化率(TTT)和时间−温度−性能(TTP)曲线,结合电子探针显微分析(EPMA)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程研究了2196合金在等温处理过程中的组织转变和析出动力学。结果表明:2196合金型材的鼻尖温度为375℃,孕育期为0.9 s,淬火敏感区间为300~425℃;在等温处理过程中,过饱和固溶体分解析出粗大的T_(1)相,且在375℃附近的析出速率最大;随着保温时间的延长,T_(1)相聚集并长大,时效后纳米析出相减少,无沉淀析出区变宽,导致合金力学性能显著下降;根据析出动力学方程拟合出的“S”形曲线,解释了合金在375℃附近淬火敏感性最大的原因,分析了在淬火敏感区间第二相的析出规律。

退火温度对Ti-IF钢组织、析出物和织构的影响

借助OM、TEM、XRD和热膨胀等检测方法,研究了退火温度对Ti-IF的组织、析出物和织构的影响。研究表明,随着退火温度的升高,再结晶越完全,同时析出物的数量越少,尺寸越粗大,则阻碍γ织构(<111>//ND)发展的作用就越弱,形成γ织构(<111>//ND)的取向强度和所占比例就越高,深冲性能就越好。

燃烧温度对煤中汞析出特性及形态分布的影响

在管式炉实验装置上研究了燃烧温度对燃煤汞析出特性的影响,利用在线烟气分析仪和EPA Method 26A湿化学法对燃煤烟气中O_2/SO_2/NO/CO/HCl/Cl_2等进行同步定量分析,探讨不同燃烧温度下烟气组分的变化及其在烟气降温过程中对汞形态迁移转化的影响规律。结果表明:在高温燃烧条件(≥750℃)下,煤中汞基本全部逸出,析出率≥97.9%,且随燃烧温度升高而递增;基于氧量分析,煤中汞的析出在挥发分燃烧阶段即开始发生;随着燃烧温度的升高,烟气中元素态汞(Hg0)份额逐渐降低,而氧化态汞(Hg^(2+))份额相应增大,900℃时接近50%;燃烧温度对烟气中各组分浓度影响较大,随温度升高,烟气中NO、HCl及Cl_2呈现不同程度的上升趋势,SO_2含量基本持平,而CO含量逐渐降低;对痕量元素汞而言,NO、HCl及Cl_2通过直接或间接氧化作用在烟气降温过程中促进Hg0向Hg^(2+)转化,烟气中还原性气体组分CO对Hg0的氧化有一定抑制作用,SO_2对汞形态分布的影响则不甚明显。

应力与温度对P92钢中Laves相析出行为的影响

通过扫描电镜测量P92钢蠕变断裂试样中标距内远离断口的蠕变稳定区和夹持端Laves相的颗粒尺寸、面积分数及颗粒密度等参数,研究应力与温度对Laves相析出行为的影响。结果表明:在所研究的范围内,应力促进了Laves相的生长过程,温度抑制Laves相的形核,且温度的影响较为显著,650℃下Laves相的颗粒尺寸明显大于600℃。

热轧终轧温度对冷轧无取向电工钢析出物的影响

研究了热轧终轧温度对低碳低硅无取向电工钢热轧带中第二相析出物的影响。结果发现 ,在高温γ相区终轧卷取后 ,析出物的直径较大 ,析出物体积分数较高 ;在α+γ两相区终轧卷取后 ,析出物的直径也较大 ,但析出物体积分数较小 ;在α相区终轧卷取后 ,析出物的直径较小 。

温度对多孔射气介质氡析出影响试验研究

为了研究围岩中温度对氡析出率的影响,选取某铀矿铀尾矿矿砂试样,根据相似准则设计并制作了测量多孔射气介质氡析出率的室内试验装置。采用RAD-7氡测量仪,运用等时间间隔取样方法测量氡浓度。采用对照试验的方法研究了温度对多孔射气介质氡析出率的影响规律。试验结果表明,在自然压力下,在温度为20℃到60℃范围内,随着温度的升高,多孔介质氡析出率逐渐增大,并且氡析出率与温度符合线性函数关系。

冷却速度和卷取温度对Nb-V-Ti复合微合金带钢铁素体中析出的影响

采用一种工业生产的Nb-V-Ti复合微合金钢在Gleeble热模拟试验机上研究了精轧后冷却速度(1～30℃/s)和卷取温度(650～550℃)对铁素体中析出的影响。研究结果表明,在1～5℃/s的冷却速度下观察到了10～20 nm的相间析出。在650℃和600℃卷取时,随着轧后冷却速度的增加,10 nm以下的一般析出数量增多而尺寸减小;而在550℃卷取时,当冷却速度为30℃/s时10 nm以下的析出数量急剧减少,这可能与较慢析出动力学有关。在相同的轧后冷却速度下,当卷取温度降低时,一般析出的体积分数增加而尺寸减小,这与析出的热力学驱动力增加有关。

密闭环境中温度和湿度对地砖氡析出率影响

目的探讨密闭环境中温度和相对湿度对地砖氡析出率的影响规律。方法以市售普通釉面地砖为研究对象,在0.25 m3模拟舱内,用Model 1027型连续测氡仪检测不同温度和相对湿度下的氡浓度,计算氡析出率。结果在测定范围内,氡析出率与温度符合三次函数关系ER=-0.0293T3+2.5543T2-72.82T+687.27(R2=0.9669);氡析出率与相对湿度符合三次函数关系ER=0.0001RH3-0.0354RH2+2.3391RH-25.044(R2=0.9889)。结论温度、相对湿度是影响地砖氡析出率的重要环境因素。

热轧后冷却速度和卷取温度对汽车用低合金高强钢板中析出物的影响

采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了层流冷却速度和卷取温度对汽车用低合金高强钢板热轧过程中析出行为的影响。结果表明:热轧过程中钢中析出物主要为多边形Nb(C,N)和细小NbC;随着热轧后层冷速度的增大,析出物尺寸减小、长大速度减慢,其密度从200个/μm2减少到了50个/μm2。试样热轧后层冷至400℃的卷取过程中,由于析出驱动力不足,析出物的数量骤减,其密度从250个/μm2减小到了25个/μm2。控制热轧过程中析出物的尺寸和数量并尽量减少含Nb析出物的数量,有利于连续退火后得到细小均匀的组织,产生细晶强化和析出强化的双重强化效果。

回火温度对960MPa级工程机械用钢组织及析出相的影响

采用透射电子显微镜研究了960MPa级工程机械用钢淬火及不同温度回火后显微组织及析出相的变化规律。结果表明:920℃淬火后,显微组织以板条马氏体为主,还有极少量孪晶马氏体,马氏体发生自回火现象。在400℃以下回火,(Ti,Nb)(C,N)尺寸和数量没有明显变化。500℃回火后,在晶界和亚晶界开始析出(Fe、Mn、Cr)3C合金渗碳体。600℃回火后,在晶内和晶界析出(Fe,Mn,Cr,Ni,Mo,V)3C合金渗碳体,Mo2C大量析出。650℃回火后,VC大量析出,发生再结晶,开始多边形化。

回火温度对E690钢碳化物析出量的影响

利用内耗方法并结合显微组织与显微硬度分析,研究了回火温度对高性能海洋平台用E690钢碳化物析出量的影响。结果表明:在相同的回火时间条件下,回火温度对碳化物的析出量有较大影响,与淬火态试样相比,在550、600和650℃回火20 min后试样中的固溶碳析出量分别为86%、90%和94%,经690℃保温20 min回火处理后试样中的固溶碳析出量达到96%;回火温度越高,碳化物完全析出所用时间越短,适当升高回火温度,可以有效地缩短回火时间。

密闭环境中温度和相对湿度对墙砖氡析出率的影响

目的探讨密闭环境中温度和相对湿度对墙砖氡析出率的影响规律。方法以市售普通釉面墙砖为研究对象,在0.25m3模拟舱内,用Model1027型连续测氡仪检测不同温度和相对湿度条件下的氡浓度,计算氡析出率。结果在测定范围内,氡析出率(ER)与相对湿度(RH)符合三次函数关系:ER=0.0002RH3-0.0402RH2+2.6239RH-32.303(R2=0.9866);氡析出率(ER)与温度(t)符合三次函数关系:ER=-0.0225t3+2.0165t2-58.748t+565.05(R2=0.9698)。结论温度和相对湿度是影响墙砖氡析出率的重要环境因素。

回火温度对含钒ULCB钢组织及析出的影响

利用热模拟技术并结合SEM和TEM分析方法,研究了含钒超低碳贝氏体钢(ULCB)在轧后快速加热回火过程中不同回火温度对其组织、显微硬度及析出行为的影响.结果表明:未经回火的试验钢组织为板条贝氏体+粒状贝氏体;经高温回火后,组织中出现了多边形铁素体,随回火温度的增加,板条贝氏体数量减少,多边形铁素体数量增加.在600℃以下回火时,析出相主要是沿位错析出;在600℃以上时,以晶界析出和沿位错线析出两种方式存在.高的加热速率、较短的保温时间不利于位错的回复消失以及碳元素和钒元素的扩散,故随回火温度的增加,析出相的数量增多,但尺寸变化不明显.基体中存在两种尺寸的纳米级析出相:一种是只含有V,尺寸在15～20 nm的V(C,N);另一种含有V、Cr两种元素,尺寸在10 nm以下具有面心立方结构的(V,Cr)(C,N)复合析出相.当回火温度为600℃时,试验钢具有最高的硬度值,332 HV.试验钢硬度的变化是回火后贝氏体组织粗化、位错亚结构的回复软化以及第二相析出的强化机制综合作用的结果.