Cr4Mo4V钢表面预制缺陷对滚动接触疲劳性能的影响

用推力片实验研究了表面预制缺陷对Cr4Mo4V高温轴承钢滚动接触疲劳性能的影响。应用洛氏硬度计和维氏硬度计预制不同形状、不同大小的表面缺陷,通过扫描电镜记录滚动疲劳裂纹的萌生、发展乃至试样失效的全过程。结果表明,表面预制缺陷对Cr4Mo4V钢滚动接触疲劳性能有很大的影响。不同形状的预制缺陷对疲劳性能有不同的影响,且疲劳性能有明显的缺陷尺寸效应。

电热定向爆炸制备高速钢涂层的试验研究

采用电热爆炸定向喷涂工艺在 4 5钢基体上制备W6Mo5Cr4V2 (M2 )高速钢涂层。借助扫描电镜、显微硬度计分别对涂层显微组织、孔隙率、涂层基体界面结合以及涂层的硬度进行了测试。结果表明 ,电热爆炸定向喷涂制备的涂层组织晶粒明显细化 ,涂层孔隙率低 ;涂层与基体界面为冶金结合 ,且结合良好 ,存在一个熔合区 ;涂层硬度均明显高于W6Mo5Cr4V2喷涂材料原始硬度 ,最高达到 95 4HV。

数据对象持久化技术在客户关系管理系统中的应用研究

本文详尽介绍了对象／关系数据映射技术、规则和策略，并对Hibernate实现对象数据持久化的原理进行了详细的分析。结合基于MVC的Struts框架，研究开发了客户关系管理系统。利用Hibernate实现了关系型数据库的对象持久化。

Nb含量对W3Mo2Cr4V(Nb)高速钢组织和力学性能的影响

研究了0～1.5％Nb对25 kg真空感应炉冶炼的W3M02Cr4V钢(％:0.8～1.1C、3.8～4.1Cr、2.9～3.2W、1.8～2.1Mo、1.0～1.3V)组织和力学性能的影响。试验结果表明:随着Nb含量提高,铸态组织中铌碳化物增多;淬火奥氏体晶粒变细;1180℃淬火时,1.2％～1.5％Nb钢比≤0.1％Nb钢HRC值提高了6.0;二次硬化能力和红硬性也得到了提高;使钢在较高淬火温度下的机械性能得到改善。

高温处理对W6Mo5Cr4V2高速钢中莱氏体碳化物的影响

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等方法研究了高温处理对电渣重熔工艺制得W6Mo5Cr4V2高速钢中共晶碳化物的影响。研究结果表明,在1150℃进行2h高温处理,组织中大块层片状一次碳化物分解转变为离异棒状、粒状,碳化物中位径由未处理时的9.98μm减小至3.80μm,M2C碳化物全部转化为MC与M6C碳化物,且以M6C居多,另含有少量MC碳化物。

高速钢循环深冷处理后的显微组织和力学性能

采用X射线衍射、透射电镜以及力学性能试验等分析方法,研究了多次循环深冷处理对W6Mo5Cr4V2高速钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明,与一次长时间深冷处理相比,多次短时循环深冷处理后W6Mo5Cr4V2钢中马氏体的c/a和含碳量明显减小,残留奥氏体数量进一步降低,有大量新的超细弥散碳化物颗粒沿马氏体孪晶带和位错线析出,碳化物的平均粒度显著降低。经多次短时间循环深冷处理后高速钢力学性能更好,因此在实际生产中应适当增加深冷处理次数。

脉冲电子束处理对高速钢表面组织的影响

研究了真空脉冲电子束处理对W6Mo5Cr4V2高速钢表面熔凝层组织的影响。结果表明 ,经过脉冲电子束处理后 ,高速钢试样表面形成组织明显细化的表面熔凝层 ,同时在熔凝层下还形成了晶粒细小的热影响区。这将对提高高速钢的硬度及耐磨性等有一定意义。

淬回火工艺对压铸模具钢4Cr5Mo2V强韧性及组织影响

采用硬度仪、光学显微镜、冲击试验机、扫描电镜及XRD研究分析了淬回火工艺对压铸模具用4Cr5Mo2V钢强韧性及组织的影响。结果表明:1,030℃和1,060℃淬火并经560℃回火后试样的韧性达到峰值416.8J和406.1J,高于经1,000℃淬火560℃回火后试样的冲击韧性值339.5J,1,000℃淬火580℃回火冲击韧性值达到峰值366.6J。XRD分析表明,回火温度为480℃时,碳化物主要为V6C5、V8C7,经500℃回火后,开始出现VC。520℃回火出现二次硬化现象,在保温时间到达到2h时,硬度最高为54.7HRC,后随保温时间延长,硬度下降。VC的析出导致了二次硬化现象。在480℃~580℃回火,随着回火温度的提高,冲击韧性随之上升,当温度超过580℃后,冲击韧性开始下降。

铝合金压铸模失效分析、选材与强化处理研究

本文就提高汽车齿轮箱铝合金压铸件使用寿命，进行了失效分析。试验表明，选用4Cr3M02NiVNbB精炼钢及进行强化处理，充分发挥特种铸造工艺优越性。与原3Cr2W8V电炉钢制该模常规处理工艺相比，消除了早中期失效，寿命提高3～4倍，达到国外同类产品先进水平，技术经济效益显著。

W2Mo9Cr4VCo8推杆断裂原因分析

W2Mo9Cr4VCo8(M42)推杆在工作中发生断裂,将断裂的、试验后未断裂的三根及未进行试验的,共5根同规格的推杆进行对比,通过扫描电镜微观形貌、硬度、金相组织进行分析。并将完好推杆进行人为弯曲断裂试验,与原断裂推杆断口进行对比。结果表明,M42推杆为过载断裂,断裂原因与推杆端面加工磨削不当导致端面截面尺寸比标准尺寸偏小有关。截面尺寸变小后,紧靠推杆的钢球与该端面撞击后发生偏差,导致推杆除了承受压应力还叠加了弯曲或扭转应力。建议进一步分析异常应力的来源,并加强控制推杆端面的截面厚度的尺寸。

20CrNi2Mo钢代替20Cr2Ni4钢用作重载齿轮材料的研究

研究了20CrNi2Mo钢的热处理工艺及力学性能,并与20Cr2Ni4钢的热处理工艺和力学性能进行了对比实验。结果表明,20CrNi2Mo钢合金元素配比合理,切削性能良好,热处理工艺简单,力学性能与同20Cr2Ni4钢接近,可以代替20Cr2Ni4钢作为重载齿轮材料。

提高汽车差速器壳螺栓冷镦冲头使用寿命的研究

汽车差速器壳螺栓冷镦冲头使用寿命低 (仅生产 10 0 0～ 2 0 0 0只产品 ) ,且寿命长短不一 .通过改进冷镦冲头结构 ,选用W 6Mo5Cr4V2高速钢材料 ,并采用 115 0～ 1170℃淬油 ,2 2 0℃二次回火热处理工艺后 ,冷镦冲头的使用寿命显著提高 ,是原冲头的

MICROSTRUCTURE IN LASER FUSED HIGH SPEED STEEL W6Mo5Cr4V2(M2)

Microstructure of the deepest zone of high speed steel W6Mo5Cr4V2(M2)melt after laser fu-sion was found to be so fine as the ehill zone of a solidified ingot.When narrower chill zoneformed,the long columnar dendrites grow into the melt and then the fine equiaxed cellularstructure appears in upper melt region nearly surface.The substructure of cellular grains anddendrites was observed to consist of martensite and retained austenile,while the carbides asM_6C_■ Cr_7C_3 and MC distributed at their boundaries.It is believed that the highermicrohardness up to HV_(0.1)=865-960 of the laser fused structure of the alloy is due to the oc-currence of martensite.

真空加压气淬工艺对W2Mo9Cr4VCo8(M42)钢组织和性能的影响

以W2Mo9Cr4VCo8(M42)钢为研究对象,研究不同真空气淬压强(1、5和9 bar)对W2Mo9Cr4VCo8(M42)试验件的心部组织、硬度及淬透效果的影响。研究表明,在不同气淬压强下试验件的淬透性不同,1 bar气淬条件下,可以淬透的尺寸为10 mm以下;5 bar气淬条件下,可以淬透的尺寸为30 mm以下;9 bar气淬条件下,可以淬透的尺寸为90 mm以下。淬火+三次回火后试验件的金相组织均为回火马氏体、碳化物及残留奥氏体。并对W2Mo9Cr4VCo8(M42)铣刀进行加压气淬试验,得到了满意的效果。