不同钢铁表面无氰镀镉钛和氰化镀镉钛镀层性能差异

在不同钢铁基体表面进行无氰镀镉钛和氰化镀镉钛,对比不同钢铁基体表面两种工艺的镀层氢脆性能、疲劳性能和拉伸性能。结果表明:300M钢和4340钢进行无氰镀镉钛和氰化镀镉钛后的氢脆性能差异不明显。300M钢和50CrVA钢进行无氰镀镉钛和氰化镀镉钛后,疲劳性能有较小的变化。50CrVA钢进行无氰镀镉钛后疲劳极限相比裸材降低了1.5%,进行氰化镀镉钛后疲劳极限相比裸材提高了5.0%;300M钢进行无氰镀镉钛后疲劳极限相比于裸材增加了3%;进行氰化镀镉钛后疲劳极限相比于裸材降低了7%。无氰电镀镉钛对300M钢和50CrVA钢基体拉伸性能影响较小,相比于裸材,各项指标数值波动均在5%以内。

渗透剂JFC对高强度钢氨羧配位体系无氰镀镉-钛合金的影响

[目的]采用氨羧配位体系电镀Cd–Ti合金过程中会出现较多气泡,需要频繁对零件进行抖动。[方法]在氨羧配位体系Cd–Ti合金镀液中添加渗透剂JFC作为润湿剂,研究了渗透剂JFC对镀液性能、镀层性能及基体氢脆性的影响。[结果]渗透剂JFC不仅能够改善镀液的均镀能力,提高Cd–Ti合金镀层的外观、抗腐蚀等性能,而且不会给基体氢脆性带来负面影响。[结论]本文的研究结果可为氨羧配位体系无氰电镀Cd–Ti合金工艺的进一步推广应用奠定基础。

50CrVA钢弹簧断裂原因分析

航空发动机放气机构的内弹簧在使用过程中发生断裂。通过宏观观察、断口分析、金相检查、氢含量检测及硬度检测等手段,分析了弹簧断裂的失效模式。结果表明:弹簧断裂属氢脆断裂,多次腐蚀工序引入过多氢是导致氢脆的主要原因。

A100钢低氢脆刷镀镉镀层海洋环境腐蚀行为研究

通过海洋环境下的户外暴露实验研究了A100钢表面低氢脆刷镀镉的腐蚀行为及腐蚀对力学性能的影响。通过腐蚀动力学曲线反映了镀层腐蚀失重的变化,并利用交流阻抗技术表征了镀层在不同腐蚀阶段的特征。结果表明:镀层具有很好的耐腐蚀性能,但随着实验的进行腐蚀速率逐渐加快;腐蚀对镀层力学试样的力学性能影响很大,导致抗拉强度降低,断口呈氢脆断裂。

氯化铵镀镉与无氰镀镉-钛镀层性能对比研究

对超高强度钢的氯化铵镀镉与无氰镀镉-钛两种防护镀层进行了对比研究。采用SEM分析了镀层微观形貌,用中性盐雾、天然海水浸泡和周期浸润试验评价镀层耐腐蚀性能,通过持久拉伸氢脆试验评价两种工艺的氢脆倾向,并探讨了两种工艺低氢脆机理。研究结果表明,无氰镀镉-钛镀层耐腐蚀性能和低氢脆性能都优于氯化铵镀镉镀层。

电刷镀氢脆及防止措施

使用FJY系列可溶阳极刷镀液 ,采用合理的工艺过程及施工参数 ,可以降低零件的渗氢程度 ,从而降低零件产生氢脆的可能性。

50CrVA弹簧断裂原因分析

50CrVA弹簧装配一段时间后发现断裂,后更换不同批次弹簧又发生断裂。对断裂弹簧进行断裂特征、组织观察分析,对硬度和镀层厚度进行测试。结果表明:存在表面镀层偏厚;弹簧的断裂性质为氢脆断裂;调查分析发现,断裂弹簧使用的表面处理槽液发生了改变,而工艺并未随之变化,致使在电镀过程中H的作用对弹簧影响较大,这是弹簧氢脆断裂的主要原因;此外,弹簧装配使用时不同轴导致应力集中,也对氢脆的发生有促进作用。工艺试验后,提出相应的改进措施,弹簧未发生断裂故障。

300M钢刷镀镉性能及在某型飞机起落架修理中的应用

目的研究刷镀镉工艺在300M钢起落架的工程应用和镀层性能。方法采用两种不同的刷镀镉溶液在300M钢表面实现外观质量良好的电刷镀镉层,利用扫描电镜、盐雾箱及力学拉伸机等对镀层显微组织、厚度、结合力、耐腐蚀性能和氢脆性能进行测试,并对起落架零件电刷镀修复进行工艺应用研究。结果选用的两种镀液均可在300M表面获得质量稳定,厚度、结合力符合技术要求的电刷镀镉层。该镀层中性盐雾性能超过500 h,氢脆性能合格。结论刷镀镉工艺可成功应用于某型机起落架零件电镀镉钛镀层的修复。

应力环在氢脆控制试验中的应用

介绍了一种氢脆测定试验方法和试样,即采用应力环对V型缺口氢脆试样加载,考察在规定的时间内试样是否断裂来评定零件的氢脆性。该方法简单易行,只须一台持久强度试验机,便可同时进行多个试样的试验,过程易于控制,稳定性好,提高了工作效率。经近两年的实际使用,情况良好。

钢铁表面无氰镀镉及其性能研究进展

电镀镉技术以溶液中是否存在氰化物分为氰化镀镉和无氰镀镉。重点综述无氰镀镉技术的研究现状,探讨在镀镉中还未被广泛应用的络合剂的应用前景,分析添加剂与工艺参数对镉镀层质量的影响以及机械沉积和等离子体沉积等非传统电镀方法的应用,综述无氰镀镉-钛技术及其低氢脆性的特点。

无氰镀镉替代氰化镀镉工艺研究

介绍了新配方无氰镀镉镀液成分、工艺流程和电镀参数。总结了镀液的配制和维护经验,分析对比了与传统氰化镀镉工艺的差异。结果表明,无氰镀镉工艺的氢脆性优于氰化镀镉;镀液的分散能力、深镀能力及镀层的结合力、耐蚀性及沉积速度等性能与氰化镀镉接近,能够完全替代氰化镀镉工艺用于飞机起落架碳钢和低合金钢零件的表面防护。

4340合金钢电刷镀镉工艺的应用

通过试验确定了4340合金钢电刷镀镉修复工艺的工艺流程及镀镉后钝化溶液的配方。镉镀层耐蚀性、氢含量以及结合力的检测结果表明,电刷镀镉是一种耐腐蚀、结合力良好、低氢脆的工艺方法,作为电镀镉层局部损伤后的修补镀层工艺,解决了钢类零件电镀镉层损伤后零件局部耐蚀性下降的难题。

提高低氢脆刷镀镉层的外观和结合力的方法

低氢脆刷镀镉层的外观和结合力差不仅影响零件的质量,同时对产品的性能造成影响。通过改进低氢脆刷镀镉前零件的表面状态、调整低氢脆刷镀的电压、改进低氢脆刷镀的工艺方法以及后处理方法可以解决这个问题。

高强度钢低氢脆镀镉钛工艺的应用

按照镀镉钛工艺进行试镀,试镀后的试件进行结合力、耐蚀性、氢脆性、电流效率、镀层钛含量等一系列质量检测。实验结果均满足工艺质量控制要求。

65Mn钢波形弹簧断裂原因分析

材料牌号为65Mn钢的发电机用波形弹簧在工作中发生断裂。采用宏观观察、电镜能谱检测、化学成分分析、硬度检测和金相组织分析等理化手段对波形弹簧的断裂原因进行分析。结果表明:该波形弹簧为氢致延迟脆性断裂。电镜能谱检测其断口为脆性断口,可见鸡爪纹,基体化学成分符合材料65Mn钢要求,但硬度为工艺要求的上限值,导致材料脆性偏大;镀镉工艺除氢不及时、不彻底,导致氢扩散到基体,材料发生氢脆断裂。因此,建议调整波形弹簧热处理工艺,使硬度值为技术要求的中下限值,并控制表面镀镉后的除氢间隔时间并延长除氢时间。

不同表面处理方式对300M钢在青岛海洋大气环境下腐蚀行为的影响

在青岛海洋大气环境中对3种不同表面状态的300M钢(裸材、低氢脆镀镉钛处理、超音速火焰喷涂WC-10Co4Cr)进行2 a大气暴晒实验,通过表面截面形貌观察、腐蚀产物分析等手段,研究了不同的表面处理方式对300M钢腐蚀行为的影响与机理。结果表明,经2 a大气暴晒后,超音速火焰喷涂WC-10Co4Cr的300M钢喷涂层发生剥落,基体作为阳极与喷涂层间发生电偶腐蚀及缝隙腐蚀,腐蚀速率最快,腐蚀坑最深;低氢脆镀镉钛处理的300M钢表面镀镉钛层腐蚀电位低于基体,镀层优先于基体发生腐蚀,因此对基体保护作用最好,腐蚀速率最低,腐蚀坑最浅。裸材与火焰喷涂层下的腐蚀产物主要由α-FeOOH、β-FeOOH、γ-FeOOH和Fe3O4组成,而镀镉钛试样表面除部分钢的腐蚀产物外还有Cd(OH)2和CdO2。镀镉钛层由于牺牲阳极作用保护效果最好,超音速火焰喷涂WC-10Co4Cr由于引发电偶腐蚀及缝隙腐蚀,加重了基材的腐蚀。