环柱状催化剂内强放热复合反应──传质──传热耦合过程研究(Ⅰ)催化剂曲折因子、有效导热系数的测定

采用经典定态法和改进的单颗粒线反应器法（SPSRM)测定了环柱状环氧乙烷银催化剂的曲折因子，两种方法测定结果十分吻合。提出一种测定固体催化剂颗粒有效导热系数的新方法。该方法简单、方便且不改变催化剂原有的形状及物理结构，可以在催化剂允许使用的任何温度下进行测定，准确度较高。用本方法测定了环氧乙烷合成银催化剂颗粒的有效导热系数，并用于催化剂内部浓度、温度、选择性计算，计算与实验结果吻合良好。

甲醇合成铜基催化剂硫化氢中毒研究(Ⅰ)——硫化氢中毒本征失活动力学

研究了甲醇合成C207铜基催化剂硫化氢中毒本征失活动力学.研究表明,硫化氢分压增加,失活速率加快;温度升高,失活速率加快.本征失活速率方程为r_d=-da/dr=0.1474×10^(12)exp(-81128/R_gT)P_(H_2s^a)

A301氨合成催化剂工程参数研究与测定+III.曲折因子的测定

采用动态法 ,在单颗粒线反应器中对 A30 1氨合成催化剂的曲折因子进行了测定。由自行开发的计算机采样系统自动分析脉冲 -应答曲线 ,通过参数估值得到颗粒内的有效扩散系数 ,从而得出催化剂的曲折因子。经测定 ,A30 1催化剂的曲折因子为 3.2 8。

反应条件下多孔催化剂上有效扩散系数及曲节因子的分析计算

采用 CDS- 810微反系统 ,在实验条件为 :常压、氢苯比 3.0～ 8.0、温度 36 3.15 K～ 45 3.15 K时 ,进行了在四种不同粒度 Ni/ Al2 O3催化剂上的气相苯加氢反应。利用实验数据计算了不同反应组成、不同反应速率时苯的有效扩散系数、反应死区及催化剂的曲节因子。计算结果表明 :有效扩散系数不随反应速率改变 ,多孔催化剂的曲节因子可以看作多孔催化剂的结构参数 ,不随反应条件变化。

利用新型扩散池测定多孔催化剂的曲折因子

设计了用稳态法测定多孔固体催化剂曲折因子的新型扩散池 ,该扩散池是对传统扩散池的改进和优化。在常压、2 99～ 36 8K条件下 ,以氮 -二氧化碳、氩 -二氧化碳为扩散组分 ,在Ni/Al2 O3 催化剂上进行Wicke -Kallenbath稳态扩散实验。结果表明 ,曲折因子为多孔催化剂结构参数 ,不受扩散组分种类、组分浓度。

表层中毒C207联醇催化剂的效率因子

本文提出了表层中毒Ｃ２０７联醇催化剂效率因子的单组分模型和多组分模型的一维正交配置解，表层中毒深度由实验测定的失活速率方程求得。计算结果表明：随硫化氢含量和使用时间增加，催化剂效率因子减小；随反应温度升高，表层中毒深度增加，又受内扩散影响，催化剂效率因子明显减小。

甲醇合成塔铜基催化剂的活性校正系数

在工厂生产操作数据的基础上,采用一维拟均相数学模型,反算出国产C_(207)铜基甲醇合成催化剂的活性校正系数,并将其分解力粒内效率因子、中毒及寿命因子、床高因子。粒内效率因子由可逆非一级反应效率因子的简化解法算得,中毒及寿命因子、床高因子,由工厂生产实际教据拟合为关联式。

失活甲醇合成铜基催化剂效率因子的正交配置解

本文建立了未中毒与孔口中毒情况下甲醇合成铜基催化剂效率因子的计算模型,用正交配置法计算了失活铜基催化剂在典型工业生产条件(5MPa Lurgi低压合成工艺、10MPa中压联醇工艺、25MPa石脑油制气高压合成工艺)下的效率因子。

乙烯氧化制环氧乙烷银催化剂曲折因子的稳态法测定

采用经典的稳态扩散池法，对某环柱状乙烯氧化制环氧乙烷银催化剂的曲折因子进行了测定．测定中各实验点氮气与二氧化碳的摩尔通量之比与理论值的误差均在5％范围内，实验结果合理、可靠，可以用于该催化剂及装填该催化剂的反应器的各种分析、计算．

硫中毒状态下B108中变催化剂效率因子的研究

硫中毒状态下铁铬系变换催化剂效率因子的研究,迄今尚未见报道。本文根据水煤气变换反应的特点,以均匀中毒假设为前提,建立多组分扩散模型描述稳态情形下,500ppm 硫化氢气相浓度时各反应组分在等温原粒度催化剂中的浓度分布。所有6个实验条件下的效率因子计算机求解结果表明,模型与实验值符合良好。从浓度分布和死区两方面解释了相同条件下,宏观反应速率受硫化氢影响较本征速率小38.30%的原因。研究表明,采用的实验手段是可行的,所建立的模型可用于工业过程的分析。

表面中毒C207催化剂的曲节因子

采用N_2-CO_2气体稳态法测定了表面中毒C207催化剂的扩散通量,应用平行交联孔模型求得催化剂的曲节因子,按平均孔径计算的曲节因子δ_F:未中毒催化剂3.65,中毒催化剂2.99至3.11;按孔径分布计算的曲节因子δ:未中毒催化剂4.17,中毒催化剂3.45至3.71。

节能型变换催化剂曲折因子和气体有效扩散

设计自制改进的Wicke-Kallenbach扩散池,按稳态法实验测定了常压313K下N2-CO,N2-CO2,CO-CO2二组分气体和CO+CO2-N2,CO+N2-CO2,N2+CO2-CO三组分气体在还原态LB型节能高温变换催化剂内的逆流扩散通量,实验所得二组分和三组分气体扩散通量之比符合Graham气体扩散规律,表明扩散池设计合理,测定过程稳定、数据可靠。同时说明气体在还原态LB型节能高温变换催化剂内的扩散是过渡区扩散。根据平行交联孔模型,计算出以平均孔半径为基准的曲折因子和以孔分布为基准的曲折因子以及各气体的有效扩散系数。

表面中毒甲醇成催化剂效率因子

对ＣＯ、ＣＯ２加氢合成甲醇平行反应提出了表面中毒催化剂效率因子的关键组分计算模型，并用正交配置法求解．硫化氢表面中毒深度由失活速率方程求得．计算结果表明。随Ｈ２Ｓ含量增加和使用时间增加，催化剂效率因子减小；随反应温度升高，表面中毒深度增加，又受内扩散影响，催化剂效率因子明显减小．

甲醇合成催化剂内扩散效率因子三种模型数值解的比较 Ⅱ.表面中毒催化剂内扩散效率因子

建立了三种扩散模型——一维多组分扩散模型,一维简化多组分扩散模型和一维关键组分扩散模型,用以计算中毒甲醇合成催化剂复合反应的内扩散效率因子,用正交配置法求取数值解。以失活多组分扩散模型的计算结果为基准分别与二种不同简化程度模型的计算结果相比较,在催化剂部分失活的情况下,推荐使用简化多组分扩散模型。

采用SPSRM测定氨合成催化剂曲折因子

在单颗粒串联的色谱柱中 ,采用示踪气体脉冲讯号输入一响应的动态法 ,由计算机自动采样分析应答曲线 ,通过参数估值得到气体在 ZA- 5氨合成催化剂中的有效扩散系数 ,进而得到曲折因子。测定得到的 ZA- 5氨合成催化剂曲折因子为 3.1 1。

单颗粒线反应器法测定曲折因子时若干问题的研究

对SPSR法在数据处理、实验测定方法等方面的若干问题进行了详细的讨论，并提出了新的实验及数据处理方法。新方法中的实验过程更为简单，数据采集更为准确，数据处理方法更为简洁。合理且可同时测出多种传质参数。因此，改进后的SPSR法更为实用。

铜基甲醇合成催化剂的最佳效率因子

铜基甲醇合成催化剂的最佳效率因子刘国际，姚佩芳，朱炳辰（郑州工学院化工系，郑州４５０００２）（华东理工大学，上海２００２３７）关键词：最佳效率因子，最佳颗粒密度，甲醇合成，催化剂，表面中毒１前言工业催化剂是由粉状细粒压制成颗粒状的，其变量就是颗粒密度...

LB型节能高温变换催化剂曲节因子测定

采用改进的Wicke-Kallenbach扩散池,用稳态法在常压40℃和60℃下测定了LB型节能高温变换催化剂曲节因子和气体有效扩散系数,测定中各实验点氮气与二氧化碳的摩尔通量之比符合G raham理论,与理论值误差在5.0%之内,计算得到了曲节因子为2.603,以平均孔径计算的曲节因子为1.788,它们与气体流量和实验温度无关。

烃类转化催化剂以及碳纤维载体孔结构表征参数的测定

在等功能扩散池装置上，用定压稳态法，以ＣＨ４、Ｎ２为扩散气体，在实验条件下测得了天然气蒸汽转化催化剂及碳纤维载体的孔结构表征参数曲节因子。在常压及３０～５００范围内，催化剂的曲节因子τ值为１．８—３．５；碳纤维载体的τ值为（５—９）×１０－３～（５—９）×１０－４。由本实验数据计算得到催化剂的有效因子是：Ｃ１１９—０２（刀）＝０．１６５，Ｚ１０７（Ｄ）＝０．２０７，Ｚ１１０ｙ（ｐ）＝０．２０８，川Ⅲ型（…）＝０．２１５，Ｃ１０（ｑ）＝０．２２３，ＣＮ－１８（…）＝０．２９９。文中对所得结果进行了简要分析。碳纤维载体中所进行的扩散接近对流扩散状态，表明它是一种理想的催化剂载体。

联醇合成塔催化剂失活行为分析

本文以甲醇合成铜基催化剂硫化氢中毒本征失活动力学为基础,分析联醇合成塔催化剂失活。根据工厂生产操作数据,采用一维拟均相数学模型,反算出国产C207铜基催化剂的活性校正系数,并将其分解成为表面中毒催化剂效率因子、床高因子。表面中毒催化剂效率因子采用甲醇单组分模型的正交配置解求得,床高因子由工厂生产数据拟合成关联式。计算表明,在某一使用时间,床层的位置由上而下催化剂未中毒比半径增加,效率因子增大;在同一床层位置,随使用时间的增加,催化剂未中毒比半径减少,效率因子降低。