吊杆锚固横梁与悬浇段同步施工技术

目前采用“先梁后拱”法的梁拱组合桥梁结构中,因吊杆的锚固需要,多在梁体翼缘设混凝土横梁,但横梁结构与悬浇节段间无法做到同步对应,导致出现横梁节段混凝土无法同步浇筑,挂篮体系因阻碍无法前移等问题。依托某连续刚构拱桥工程,对挂篮侧模结构开展局部推拉式改进优化,将位于横梁区域的挂篮侧模板结构调整为可推拉组合的3块模板结构,该体系由增设的支撑纵梁支撑;桁架结构增设钢模板作为横梁的侧模和底模,并利用滑轮实现结构横移。该技术实现了横梁区域内模板的切换、吊杆锚固横梁与悬浇阶段的同步浇筑、挂篮体系的无障碍纵向移动等功能,解决了横梁节段的同步浇筑问题,缩短了节段循环周期、减少了挂篮安拆频次。

海洋复杂气候多塔公铁同层斜拉桥主梁施工控制关键技术

珠海西江公铁大桥为(58.5+116+3×340+116+58.5)m公铁同层斜拉桥,两中塔塔梁墩固结,两边塔塔梁固结、塔墩分离。主梁采用单箱三室截面钢箱梁,总宽49.6 m,梁高4.676 m;全桥钢梁共划分为47个节段,标准节段长24 m;钢梁节段接头除顶板为焊接外,底板、腹板均为高强度螺栓连接。考虑既有施工机具和桥址环境特点,钢梁节段均为超大、超重、超高结构。边跨、次边跨钢梁节段最长80.25 m、最大吊重2600 t,利用大型浮吊吊装,通过“分段顶升(下降)、逐端合龙”的施工控制方法,3个大节段钢梁无折角拼接;中塔两侧主梁采用一侧钢梁节段吊装时另一侧配水袋压重的“小步快走,多轮次平衡”异步悬拼施工,将结构抗倾覆稳定系数控制在1.5以上;利用在中中跨合龙口施加主动顶推力结合改变合龙口结构构造的保障措施,实现大桥在高温条件下的高精度合龙。成桥结构内力、线形状态均达到设计理想状态。

港珠澳大桥江海直达船航道桥钢箱梁安装方案研究

港珠澳大桥江海直达船航道桥为主跨258 m的三塔中央索面钢箱梁斜拉桥,桥位处热带气旋登陆频繁且可能面临台风干扰,为选取合适的钢箱梁安装方案,从结构成桥目标状态、钢箱梁制造线形、施工可行性和施工工效等方面对悬臂拼装方案和“大节段安装+悬臂拼装”混合安装方案进行比选研究。结果表明:2种方案均能实现结构目标状态及钢箱梁制造线形,且差异较小;相比悬臂拼装方案,“大节段安装+悬臂拼装”混合安装方案可提高施工工效,有效规避并降低主体结构的渡台风险,因此选为钢箱梁安装方案。混合安装方案中,138号桥塔有索区钢箱梁采用大节段安装,139号和140号桥塔有索区钢箱梁采用悬臂拼装,采用该方案后,该桥桥面线形控制良好,全桥合龙提前实现。

节段预制悬臂拼装梁施工安全风险评价

为了准确地对节段预制悬臂拼装梁的施工过程进行安全风险评价,对该类桥梁的施工提供有效借鉴,提出基于组合赋权的灰色聚类综合评价模型。首先根据该施工技术的工艺特点及相关规范,建立风险评价指标体系,利用G1法和C-OWA算子分别确定评价指标体系的主观权重和客观权重,并运用最小信息熵原理优化组合赋权,进一步利用三角白化权函数建立灰色聚类评价模型,确定风险综合评价值,最后依据风险测度界定范围判断施工安全风险等级。最后,运用此评价模型进行实例分析,并根据评价结果提出改进策略,同时验证了该模型的适用性和有效性,进而为该类桥梁施工安全风险管控策略的制定提供理论依据。

跨104国道特大桥84m钢桁梁高位拼装悬臂顶推架设施工技术

对84 m钢桁梁高位拼装悬臂顶推架设施工过程的研究,旨在总结出一套成熟的施工方法。着重介绍84 m钢桁梁顶推施工过程中利用钢管柱、军用八三墩杆件、贝雷梁搭设临时施工平台,采用间断性上滑道,连续性下滑道的设计,通过八七梁杆件组拼的长导梁及ZLD150型千斤顶连续顶推的施工方法,完成了钢桁梁架设。施工过程中未对既有国道行车造成任何影响,具有施工安全、快速、高效的特点。

长联大跨连续钢桁梁悬臂拼装全过程仿真研究

针对郑济铁路郑州黄河特大桥主桥(112+6×168+112)m连续钢桁梁,介绍悬臂拼装法的施工步骤。为了确保长联大跨连续钢桁梁在施工过程中的安全性,在Midas Civil软件中建立相应的有限元模型,模拟钢桁梁悬臂架设施工过程,进行长联大跨连续钢桁梁悬臂拼装全过程仿真研究。最后对重点施工阶段进行划分,找出最不利情况,并通过分析最不利情况下钢桁梁的受力情况以及进行横向抗倾覆验算,验证施工过程是否安全。结果表明,在钢桁梁悬臂架设过程中构件应力的最大值小于规范设计值,横向抗倾覆验算满足规范要求。

汉十高铁崔家营汉江特大桥主桥上部结构施工技术

新建武汉至十堰高速铁路崔家营汉江特大桥主桥采用(135+2×300+135)m连续刚构柔性拱组合桥,主梁为C60预应力混凝土结构,拱肋为钢管混凝土桁架拱。上部结构施工采用先梁后拱法,主梁0号节段利用托架分层浇筑,其它节段悬浇采用三主桁挂篮并配置自行式模块化内平台施工,在边跨侧T构悬臂设置平衡配重;先合龙边跨,再利用大吨位千斤顶同步对顶技术实现双主跨同时合龙,采用气动辅助法穿设主梁超长预应力束;主拱肋先利用组拼式浮吊在桥面分三区段低位拼装,再同步提升中间大节段进行合龙;边拱采用桥面汽车吊支架法原位拼装;拱肋弦杆、平联板及缀板内C50微膨胀混凝土采用二级泵送方式压注,然后对称施工吊杆及附属结构。

南宁市五象大桥钢箱梁施工方案比选

南宁市五象大桥主桥为(45+100+300+100+45)m双塔双索面钢箱梁斜拉桥,主梁为横向分离的两全焊流线型扁平封闭钢箱梁。针对该桥钢箱梁施工难点,提出了对称悬臂拼装施工(方案1)和非对称悬臂拼装施工(方案2)2种钢箱梁施工方案,通过设备、工期及河道水位影响等方面的比选,采用方案2施工。该方案主要施工设施包括变幅式桥面吊机、边跨临时支架及顶推系统、滑移支架和桥塔墩墩旁托架及滑移系统。在边跨无水区域布置滑移支架及临时支架,安装变幅式桥面吊机,采用顶推系统后退滑移及吊机前移的方法安装边跨钢箱梁;中跨侧钢箱梁采用单侧桥面吊机悬臂拼装,利用边跨已架钢箱梁,调整索力实现非对称悬臂拼装施工。

宁波三官堂大桥施工控制关键技术

宁波三官堂大桥主桥为(160+465+160)m连续钢桁架桥,主梁采用2片主桁,变高、N形桁式,全焊结构,一跨过江。该桥主梁采用悬臂拼装,江中不设临时墩。采用MIDAS Civil软件建立主桥空间模型,模拟桥梁施工过程,结合有限元计算进行该桥施工控制。施工中,通过设置制造预拱度、凌晨安装、采用角度法控制安装坐标、控制焊缝变形等进行预拱度控制;合龙后通过边墩顶升0.8m的方式调整主梁受力;通过在边墩设置高强拉杆及张拉进行抗倾覆控制;采用温度配切法进行合龙控制。通过以上施工控制关键技术,合龙前两岸弦杆相对高差为7mm;桥梁抗倾覆系数不小于1.3;上弦实测最大拉应力由266 MPa降到142 MPa;合龙后合龙口实测误差10mm,满足要求。

郑焦城际黄河桥钢桁梁架设关键技术

结合钢梁结构形式、安全风险、成本投入、工期等因素对郑州-焦作城际铁路黄河桥主桥钢梁架设方案进行研究。结合原设计指导性施工方案,提出了顶推与悬拼施工相组合,单联双跨无导梁长距离顶推的施工技术方案。对工程措施、工艺工法等关键技术进行了创新性探索,利用MIDAS软件对施工全过程进行了仿真模拟分析,对大型临时设施进行了优化,缩短了工期约4个月。

宁波三官堂大桥钢桁梁设计

宁波三官堂大桥主桥为三跨连续钢桁梁桥,跨径布置为(160+465+160)m,主跨桥面宽45.9 m,边跨桥面宽37.9 m。主桁采用2片变高N形桁,跨中桁高14.5 m,中墩墩顶桁高42.0 m,边墩墩顶桁高15.0 m。2片主桁横向间距33.7 m,基本节间距15.0 m,中墩墩顶附近节间距18.75 m,主桁杆件均采用板肋加劲箱形断面。主桁上平联采用菱形布置,V撑处下平联采用K形布置,平联杆件采用箱形或H形断面。桥面系采用正交异性钢桥面板,板桁结合,共同参与受力。为解决边墩支座负反力及优化主桁杆件受力,采用边墩支座顶升技术,并在边墩附近部分主桁杆件及桥面系设置压重混凝土。边跨及三角区钢桁梁采用支架拼装工艺施工,中跨采用悬臂拼装工艺施工。

永宁黄河铁路钢桁结合梁悬臂拼装技术

通过太中银铁路永宁黄河特大桥96m钢桁结合梁悬臂拼装施工情况,介绍了半悬臂拼装大跨度钢桁结合梁的施工技术,可供同类桥梁的施工借鉴。

集贤路跨派河桥钢桁拱桥施工关键技术

集贤路跨派河桥主桥为53.9 m+132 m+53.9 m三跨连续桁箱组合形式,主桥钢梁结构复杂、栓接结构精度控制要求高、整体线型控制难度大等技术难题,厂内制作针对不同部位的构件分别制定了不同的制作工艺方法,工地安装采用支架法从两端向跨中架设,支座段牛腿、桥面系及钢桁拱圈各部分,分别采用不同的架设方法.最后在主跨跨中合龙。