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Rietveld Quantitative Analysis of Carbides Precipitation in Normalized-tempered 2.25Cr-1Mo-0.25V Steel 被引量:3
1
作者 张永涛 张汉谦 《Journal of Wuhan University of Technology(Materials Science)》 SCIE EI CAS 2009年第6期922-926,共5页
The quantitative determination of the mass fractions of precipitates in steels is very difficult using traditional materials characterization techniques. The Rietveld full-pattern fitting algorithm was introduced to s... The quantitative determination of the mass fractions of precipitates in steels is very difficult using traditional materials characterization techniques. The Rietveld full-pattern fitting algorithm was introduced to solve this problem. The precipitated multicomponents’ mass fraction of M3C, MC, M7C3 and M23C6 were evaluated precisely and relatively quickly. It is found evolution of carbides apparently occurs during tempering at high temperatures, and a two-step transformation mechanism is proposed for M7C3 during early tempering treatment. The method is an effective way on the investigation of precipitation kinetics, which may play a promising role in propertities’ enhancement and design of the heat-resistant steels. 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v steel rietveld quantitative analysis PRECIPITATES
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢上国产焊材单层带极堆焊工艺研究 被引量:1
2
作者 王雪骄 范阳阳 +1 位作者 晏君文 吴成林 《大型铸锻件》 2023年第5期32-36,共5页
以往国内2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器均采用双层带极堆焊技术,且绝大部分要求为进口焊材,这种技术制造周期长、成本高。而单层带极堆焊因其显著的优势(周期短、成本低),在国外广泛应用。本文对2.25Cr-1Mo-0.25V钢上国产焊材单层带极... 以往国内2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器均采用双层带极堆焊技术,且绝大部分要求为进口焊材,这种技术制造周期长、成本高。而单层带极堆焊因其显著的优势(周期短、成本低),在国外广泛应用。本文对2.25Cr-1Mo-0.25V钢上国产焊材单层带极堆焊进行研究,在2.25Cr-1Mo-0.25V钢上采用国产TP.309LNb堆焊材料进行单层堆焊试验。试验数据表明,国产单层堆焊焊材堆焊后各项指标均满足2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器设备制造要求,且与同类进口焊材水平相当,个别指标甚至更优。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 国产焊材 单层带极堆焊
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2.25Cr-1Mo-0.25V大型厚壁锻焊加氢反应器制造阶段典型质量问题解析
3
作者 张子平 吴晓俣 +1 位作者 王常青 范广森 《石油化工设备技术》 CAS 2023年第1期45-51,60,I0003,共9页
文章简述了2.25Cr-1Mo-0.25V大型厚壁锻焊加氢反应器的制造过程。通过对近年来多个大型炼化项目中该类加氢反应器的制造过程进行监造,总结出其在制造过程中出现的筒体锻件冲击性能不稳定、超声检测不合格、超声波检测盲区等典型质量问... 文章简述了2.25Cr-1Mo-0.25V大型厚壁锻焊加氢反应器的制造过程。通过对近年来多个大型炼化项目中该类加氢反应器的制造过程进行监造,总结出其在制造过程中出现的筒体锻件冲击性能不稳定、超声检测不合格、超声波检测盲区等典型质量问题及其他制造中应控的质量风险。同时结合相关试验结果,重点分析了出现问题的原因,并针对性地提出了相应的质量管理办法,以期为大型锻焊加氢反应器的国产化制造和检验提供借鉴。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 锻焊加氢反应器 质量问题 质量风险 质量管理
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢148 mm厚板尾部分层缺陷分析及控制工艺
4
作者 侯敬超 赵国昌 +3 位作者 庞辉勇 吴艳阳 甄光楠 赵燕青 《特殊钢》 2023年第2期43-47,共5页
采用扫描电镜及电子探针对55 t钢锭成材148 mm厚2.25Cr-1Mo-0.25V钢板尾部分层缺陷进行观察分析,结果表明:分层缺陷是由于模铸保护渣卷入钢液造成的。为减少钢板尾部分层缺陷,对冶炼工艺进行优化,精炼过程中采用碳粉、电石及1.2~2.0 kg/... 采用扫描电镜及电子探针对55 t钢锭成材148 mm厚2.25Cr-1Mo-0.25V钢板尾部分层缺陷进行观察分析,结果表明:分层缺陷是由于模铸保护渣卷入钢液造成的。为减少钢板尾部分层缺陷,对冶炼工艺进行优化,精炼过程中采用碳粉、电石及1.2~2.0 kg/t钢Al线复合脱氧工艺,真空后软吹12~14 min,采用高粘度、低熔点、高熔速及膨胀系数较大的模铸保护渣。优化工艺后,钢板尾部分层缺陷出现概率分别为11.3%、9.6%、6.9%,分层缺陷导致钢板废品率由原8.1%降至1.7%。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 148 mm厚板分层缺陷 模铸保护渣 浇铸 Al_(2)O_(3)夹杂物
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器开发与制造中的一些问题 被引量:61
5
作者 柳曾典 陈进 +1 位作者 卜华全 陈学东 《压力容器》 北大核心 2011年第5期33-40,共8页
由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头... 由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头发生硬度高、韧性低以及持久强度低和开裂等问题。本文扼要介绍了以往2.25Cr-1Mo-0.25V钢容器制造过程中发生的一些问题及国外研究工作的进展,对国内需进行的工作提出了建议。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 加氢反应器 冷裂纹 再热裂纹 超声检测
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2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢筒体锻件的工艺与性能 被引量:6
6
作者 邓林涛 刘志颖 +2 位作者 王庆光 杜军毅 张明康 《压力容器》 北大核心 2005年第1期1-8,28,共9页
为了制造千吨级煤液化反应容器 ,满足更高温度 (482℃ )和更高的强度等级 (σ0 2 ≥ 4 15MPa) ,减少筒体锻件的重量 ,在原采用的 2 2 5Cr - 1Mo钢的基础上 ,开发出了加V钢。针对煤液化装置 (或大型热壁加氢反应器 )用 2 2 5Cr - 1Mo ... 为了制造千吨级煤液化反应容器 ,满足更高温度 (482℃ )和更高的强度等级 (σ0 2 ≥ 4 15MPa) ,减少筒体锻件的重量 ,在原采用的 2 2 5Cr - 1Mo钢的基础上 ,开发出了加V钢。针对煤液化装置 (或大型热壁加氢反应器 )用 2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V纯净钢筒体锻件的特点及理化性能要求 ,分析了冶炼、锻造、热处理等工序的难点 ,在进行大量的国内、外资料查寻以及材料和工艺试验的基础上 ,制定出并实施了制造工艺 ,经过筒体锻件的解剖及理化检验 ,证明所采用的工艺方法是非常有效的 ,完全满足煤液化装置用钢 2 2 5Cr- 1Mo - 0 2 5V的质量要求。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 煤液化装置 筒体锻件 工艺 性能
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2.25Cr-1Mo-0.25V复合钢板制加氢反应器焊接 被引量:9
7
作者 徐亮 黄金国 +3 位作者 何前进 王利 李云福 顾先山 《石油化工设备》 CAS 2010年第6期58-60,共3页
分析了加氢反应器主体材料2.25Cr-1Mo-0.25V钢板的化学成分及其焊接特点,介绍了2.25Cr-1Mo-0.25V复合钢板制加氢反应器的焊接结构设计、焊接工艺、质量控制措施以及热处理工艺,焊后反应器主体焊缝一次探伤合格率为98.5%,质量良好。
关键词 加氢反应器 2.25cr-1mo-0.25v 复合钢板 焊接
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热处理工艺对2.25Cr-1Mo-0.25V钢低温韧性的影响 被引量:6
8
作者 周维海 张文辉 +1 位作者 王存宇 崔占全 《中国冶金》 CAS 2005年第9期46-48,共3页
模拟实际大型锻件热处理工艺条件,研究了不同预备热处理和最终性能热处理工艺规范对2.25Cr1Mo0.25V钢-30℃冲击韧性的影响,结果表明经调质预处理后的低温韧性随再奥氏体化温度的升高而降低,而经1200℃正火预处理后进行1040℃奥氏体化,... 模拟实际大型锻件热处理工艺条件,研究了不同预备热处理和最终性能热处理工艺规范对2.25Cr1Mo0.25V钢-30℃冲击韧性的影响,结果表明经调质预处理后的低温韧性随再奥氏体化温度的升高而降低,而经1200℃正火预处理后进行1040℃奥氏体化,不仅有利于碳氮化物充分溶解与合金元素的均匀化,同时有利用奥氏体的自发再结晶细化晶粒并获得较高的低温韧性。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 低温韧性 热处理工艺 大型锻件
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢性能研究及其在加氢反应器上的应用 被引量:10
9
作者 徐亮 黄金国 +2 位作者 王利 何前进 顾先山 《化工机械》 CAS 2012年第6期773-777,819,共6页
通过对加氢反应器材料2.25Cr-1Mo-0.25V钢锻件的各种化学成分、力学性能、回火脆化倾向评定和金相组织检测的试验研究,掌握了该材料的各种性能数据。试验表明:该材料是一种性能优秀的加氢反应器用钢。
关键词 加氢反应器 2 25cr-1mo-0 25v 热处理 回火脆化
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制造加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊接性能试验 被引量:15
10
作者 薛巍 周琦 《电焊机》 北大核心 2009年第11期91-93,共3页
2.25Cr-1Mo-0.25V钢是一种抗氢用钢,该新型Cr-Mo钢与普通的2.25Cr-1Mo钢相比,各方面都有明显的优势:强度及许用应力、最高使用温度高,抗氢性能好,能够满足更苛刻的操作工况的需要,使用该钢的设备质量更趋轻量化。介绍了该钢种开发过程... 2.25Cr-1Mo-0.25V钢是一种抗氢用钢,该新型Cr-Mo钢与普通的2.25Cr-1Mo钢相比,各方面都有明显的优势:强度及许用应力、最高使用温度高,抗氢性能好,能够满足更苛刻的操作工况的需要,使用该钢的设备质量更趋轻量化。介绍了该钢种开发过程中的焊接性能试验结果,掌握用该材料制造加氢反应器的焊接工艺技术,为应用该种材料制造加氢反应器奠定了基础。 展开更多
关键词 加氢反应器 2.25cr-1mo-0.25v 焊接性能试验
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝冲击性能和显微组织分析 被引量:7
11
作者 宋立平 孙荣禄 +1 位作者 谷文 段莉蕾 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第12期105-108,6,共4页
进行了2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊条电弧焊试验,测定其焊缝的成分和冲击吸收功,进行了金相及启裂源观察,对冲击吸收功较低的样品进行脱脆处理.结果表明,冲击吸收功较低的焊缝的Mn,Si,Mo及其杂质元素含量相对较高,Mn,Si,Mo等元素促进杂质元... 进行了2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊条电弧焊试验,测定其焊缝的成分和冲击吸收功,进行了金相及启裂源观察,对冲击吸收功较低的样品进行脱脆处理.结果表明,冲击吸收功较低的焊缝的Mn,Si,Mo及其杂质元素含量相对较高,Mn,Si,Mo等元素促进杂质元素在晶界上的偏聚,致使晶界性能变坏,断口以沿晶断裂为主,冲击吸收功降低,脱脆处理后,冲击韧性恢复说明焊缝存在高温回火脆性,导致高温回火脆性是由于杂质元素在晶界上的偏聚,因此研制焊条时要严格控制Mn,Si,Mo和杂质元素的含量. 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v钢焊缝 回火脆性 显微组织
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加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢埋弧焊焊缝的组织与力学性能 被引量:5
12
作者 宋立平 孙荣禄 +1 位作者 谷文 李秀杰 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期5-9,共5页
采用窄间隙埋弧焊工艺在相同焊接参数下对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行焊接,选择冲击功相差较大的两个焊缝进行化学成分分析、力学性能测试、宏观断口及显微组织观察,并分析了焊缝冲击功不稳定的原因。结果表明:焊缝冲击功出现波动是由化学... 采用窄间隙埋弧焊工艺在相同焊接参数下对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行焊接,选择冲击功相差较大的两个焊缝进行化学成分分析、力学性能测试、宏观断口及显微组织观察,并分析了焊缝冲击功不稳定的原因。结果表明:焊缝冲击功出现波动是由化学成分和组织不同造成的;焊缝中的锰、硅元素含量较多时,冲击功低,韧性差;组织粗大,板条贝氏体较多时,韧性和塑性低;组织细小,粒状贝氏体较多时,韧性和塑性较高;当冲击试样缺口开在板条贝氏体较多的区域时,M/A岛趋于直线排列,容易形成裂纹,冲击功较低。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 焊缝 显微组织 粒状贝氏体 板条贝氏体
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢的硫化氢应力腐蚀试验研究 被引量:5
13
作者 刘长海 邓文彬 +1 位作者 高军 邢海燕 《压力容器》 2014年第2期9-13,共5页
为了解2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料性能,利用慢应变速率法,在常温湿硫化氢环境下,给出了不同浓度硫化氢溶液对2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀的敏感性指数值;采用恒定位移法,将2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,在... 为了解2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料性能,利用慢应变速率法,在常温湿硫化氢环境下,给出了不同浓度硫化氢溶液对2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀的敏感性指数值;采用恒定位移法,将2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,在确认了加载载荷和位移量后,在不同浓度的H2S溶液中,确定了2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀裂纹扩展速率和腐蚀临界应力强度因子。 展开更多
关键词 2 25cr-1mo-0 25v 硫化氢 应力腐蚀 裂纹扩展速率 应力强度因子
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝的性能研究 被引量:5
14
作者 宋立平 孙荣禄 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第21期15-17,共3页
观察焊缝的金相组织,测定力学性能及其冲击功,利用Boltzmann函数确定韧脆转变温度,得出2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝经阶梯冷却后,抗回火脆化的性能良好。
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 焊缝 回火脆性
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2.25Cr-1Mo-0.25V锻件再热裂纹敏感性试验研究 被引量:3
15
作者 任明皓 陈学东 +1 位作者 罗雪梅 卜华全 《石油化工设备》 CAS 2016年第4期1-6,共6页
采用两种再热裂纹试验方法对厚度为280mm的2.25Cr-1Mo-0.25V锻件进行试验,均测得其再热裂纹敏感温度为690℃,在敏感温度下的插销临界断裂应力为220MPa,有一定的再热裂纹敏感性。试验结果表明,两种试验方法的结果十分接近,均可用于2.25Cr... 采用两种再热裂纹试验方法对厚度为280mm的2.25Cr-1Mo-0.25V锻件进行试验,均测得其再热裂纹敏感温度为690℃,在敏感温度下的插销临界断裂应力为220MPa,有一定的再热裂纹敏感性。试验结果表明,两种试验方法的结果十分接近,均可用于2.25Cr-1Mo-0.25V锻件的再热裂纹敏感性测试。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 加氢反应器 再热裂纹 插销试验 Gleeble试验
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀裂纹扩展速率试验 被引量:1
16
作者 刘长海 孙立勇 高军 《东北林业大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第10期124-126,共3页
把2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,通过预加载荷和预加位移量的标定及确认,在不同浓度的H2S溶液中进行了应力腐蚀试验。采用恒定位移法,确定了2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀裂纹扩展速率和腐蚀临界应力强度... 把2.25Cr-1Mo-0.25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,通过预加载荷和预加位移量的标定及确认,在不同浓度的H2S溶液中进行了应力腐蚀试验。采用恒定位移法,确定了2.25Cr-1Mo-0.25V钢应力腐蚀裂纹扩展速率和腐蚀临界应力强度因子。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v 应力腐蚀 裂纹扩展速率 应力强度因子 H2S溶液
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大型筒节2.25Cr-1Mo-0.25V钢的组织遗传及轧后冷却控制 被引量:1
17
作者 孙建亮 张永振 +2 位作者 彭艳 戚向东 韩辉 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第11期250-256,共7页
根据大型筒节的轧制和轧后冷却模型,模拟大型筒节轧制截面的应变率和轧后冷却速度曲线;结合Gleeble-3800对金属小试样2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行了热压缩模拟实验,得出了多道次压缩的流变应力曲线;分析了小试样热变形后不同冷却方式对其组... 根据大型筒节的轧制和轧后冷却模型,模拟大型筒节轧制截面的应变率和轧后冷却速度曲线;结合Gleeble-3800对金属小试样2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行了热压缩模拟实验,得出了多道次压缩的流变应力曲线;分析了小试样热变形后不同冷却方式对其组织形貌的影响和对后期正火晶粒细化的作用。结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢轧制过程心部大部分区域温度不变;轧制压下率低,心部应变率不足10%;道次间歇时间长,静态软化率高达95%,奥氏体晶粒回复长大;轧后空冷过程心部冷却速度缓慢,冷却后基体主要为粒状珠光体组织,经后期热处理晶粒不易细化,是造成组织遗传的主要原因;增大轧后冷却速度和降低冷却转变温度有利于后期热处理晶粒细化,采用喷淋-空冷联合冷却能充分利用大型筒节的轧后余热,冷却过程热应力较小,有利于促进后期热处理组织细化。 展开更多
关键词 大型筒节 2.25cr-1mo-0.25v 组织遗传 晶粒细化 联合冷却
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊缝回火脆化研究 被引量:8
18
作者 宋立平 孙荣禄 《压力容器》 2012年第6期24-28,62,共6页
实际生产中发现,同一牌号、不同批次的熔敷金属阶冷后脆化倾向明显不同。对2.25Cr-1Mo-0.25V焊缝的化学成分、力学性能、韧脆转变温度以及金相显微组织进行了研究,认为产生回火脆性是由于Si和Mn含量较高、磷元素以及碳化物在晶界上偏聚... 实际生产中发现,同一牌号、不同批次的熔敷金属阶冷后脆化倾向明显不同。对2.25Cr-1Mo-0.25V焊缝的化学成分、力学性能、韧脆转变温度以及金相显微组织进行了研究,认为产生回火脆性是由于Si和Mn含量较高、磷元素以及碳化物在晶界上偏聚所致。 展开更多
关键词 2.25cr-1mo-0.25v焊缝 回火脆性 显微组织
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2.25Cr-1Mo-0.25V低合金耐热钢中贝氏体的形成机制研究 被引量:1
19
作者 张永涛 胡朝备 +3 位作者 陈映川 黄丽琴 李建新 尚海龙 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第20期106-109,共4页
采用真空冶炼炉和可逆式轧机制备出试验材料,将其在940℃奥氏体化后分别水淬到550℃、650℃和750℃,再空冷至室温,然后采用扫描电镜和透射电镜观察材料的显微组织,发现分别主要为下贝氏体、上贝氏体和粒状贝氏体。上贝氏体组织和下贝氏... 采用真空冶炼炉和可逆式轧机制备出试验材料,将其在940℃奥氏体化后分别水淬到550℃、650℃和750℃,再空冷至室温,然后采用扫描电镜和透射电镜观察材料的显微组织,发现分别主要为下贝氏体、上贝氏体和粒状贝氏体。上贝氏体组织和下贝氏体组织均以扩散机制形成,而区域冷却速率的差异是造成粒状贝氏体组织基体形貌差异的主要原因。 展开更多
关键词 2 25cr-1mo-0 25v 加速冷却 贝氏体 形成机制
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2.25Cr-1Mo-0.25V钢的凝固行为及铸态组织 被引量:1
20
作者 张永涛 尚海龙 +2 位作者 刘和平 胡朝备 黄丽琴 《江苏大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期715-718,740,共5页
为研究新一代加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢在制备过程中显微组织的演变行为,借助激光共聚焦扫描显微镜、扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪等,研究了钢的凝固行为和铸态组织.结果表明:钢在自液相冷却的过程中,首先凝固析出δ铁素体,... 为研究新一代加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢在制备过程中显微组织的演变行为,借助激光共聚焦扫描显微镜、扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪等,研究了钢的凝固行为和铸态组织.结果表明:钢在自液相冷却的过程中,首先凝固析出δ铁素体,随后δ铁素体与残留液相进行包晶反应生成奥氏体,最后剩余的δ铁素体同素异构转变为奥氏体,黑色裂纹同时伴随生成.铸态试样的显微组织为由贝氏体铁素体基体和岛状M-A组元构成的粒状贝氏体,并含有少量细小的ε-碳化物、M_7C_3、M_3C及MC型碳化物;铸态组织中合金元素虽有一定偏聚,但未与贝氏体铁素体和M-A组元所在相区联系. 展开更多
关键词 2 25cr-1mo-0 25v 加氢反应器 粒状贝氏体 凝固行为 铸态组织
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