碳含量对Cr17Mo型耐蚀塑料模具钢组织和性能的影响

试验研究了成分(％)为:0．39C,0．70Ni,16．73Cr,1．07Mo和0．53C,1．05Ni,16．87Cr,0．96Mo两种Cr17Mo型耐蚀塑料模具钢的淬回火组织、力学性能和耐蚀性能。试验结果表明,当Cr17Mo型钢中碳含量由0．39％提高至0．53％时,经1 060℃淬火,475℃回火后该钢的峰值硬度HRC值由46．5提高到53．4;两种试验钢在弱酸、氧化性酸和1％盐酸中均有较高的耐腐蚀性能。

新型大截面预硬型塑料模具钢3Cr2MnNiMo的加工性能研究

结合硬度测试及显微组织分析 ,对国产塑料模具钢 3Cr2 Mn Ni Mo与 ASSAB71 8钢的切削加工性能进行了对比性研究。结果表明 :新型 3Cr2 Mn Ni Mo钢的加工性能较好 ;组织不均匀和非金属氧化物夹杂的存在是3Cr2 Mn Ni Mo钢的切削加工性能略次于 ASSAB71

塑料模具钢3Cr17NiMo热处理组织的分析

试验采用金相显微镜、X射线衍射仪、透射电镜和显微硬度计对塑料模具钢3Cr17NiMo在1040℃淬火,250℃、560℃和620℃回火后的组织进行了分析,并采用thermo-calc软件对其进行热力学计算仿真,结果表明,仿真结果与试验结果一致,在此基础上对塑料模具钢3Cr17NiMo成分提出了改性方案。

非调质预硬型塑料模具钢40Cr2Mn2Mo回火工艺研究

针对不同厚度规格的非调质预硬型塑料模具钢40Cr2Mn2Mo轧态的显微组织、硬度进行了分析,并进行不同温度的回火试验。结果表明,随着钢板厚度的增加,钢板组织粗化,马氏体硬相组织含量减少,硬度降低;钢板硬度随回火温度升高呈先稳定后下降的趋势,但不同厚度规格的钢板硬度降低的开始温度不同,厚度越厚开始温度越低。通过调整回火温度,不同厚度规格模具钢硬度均可满足28~34 HRC的技术要求。

含氮耐蚀塑料模具钢的组织与性能

采用光学显微镜、扫描电镜、硬度计和冲击试验机等研究了不同氮含量耐蚀4Cr16Mo塑料模具钢在不同热处理后的显微组织、硬度和冲击性能。结果表明:添加氮后试验钢的淬火峰值硬度比4Cr16Mo钢的高出2HRC,其最佳淬火温度为1040～1050℃;添加氮提高了4Cr16Mo钢在不同温度回火后的硬度,且在450℃出现二次硬化峰,其值比4Cr16Mo钢二次硬化峰的硬度高6HRC;4Cr16Mo钢中析出的碳化物呈链状、棒状分布,加入氮后钢中碳化物呈球状分布。

淬回火工艺对马氏体不锈钢3Cr17Mo组织和力学性能的影响

试验研究了960～1140℃淬火、200～650℃回火工艺对成分（％）为0．39C，16．73Cr，1．07Mo，0．25V，0．09Cu的塑料模具用马氏体不锈钢3Cr17Mo组织和力学性能的影响。结果表明，3Cr17Mo钢的淬火组织为板条马氏体＋铁素体＋（Fe，Cr）23C6碳化物；经1000～1060℃淬火、260～300℃或550～600℃回火后。3Cr17Mo钢具有良好的综合力学性能。

固溶处理对注射成形0Cr17Mn11Mo3N钢组织性能的影响

采用金属粉末注射成形工艺制备出了0Cr17Mn11Mo3N高氮无镍奥氏体不锈钢(含氮0.78wt%),研究了固溶处理对力学性能和组织的影响。结果表明,固溶处理能极大改善材料组织和性能,未固溶处理试样组织主要为奥氏体、铁素体以及在晶界连成网状的Cr2N析出物,固溶处理后得到了均一的全奥氏体孪晶组织;固溶处理后力学性能大大提高,抗拉强度和伸长率分别为885MPa和26.0%,为未固溶试样的1.3倍和2.2倍;未固溶处理试样断口为沿晶和韧窝断裂特征,固溶处理试样为韧窝延性断裂特征。

022Cr17Ni12Mo2不锈钢疲劳特性研究

针对022Cr17Ni12Mo2不锈钢进行了拉伸试验和疲劳试验。该材料在拉伸时没有明显的屈服平台,具有良好的塑性。进行了一系列应力比R=0的单轴应力控制疲劳试验,得到了各条件下循环应力—应变关系和应力幅—寿命关系,结果表明,随着应力幅值的增加,寿命明显降低,各条件下均产生了循环附加硬化。采用Basquin法、Coffin-Manson方法(SMC)进行了疲劳寿命预测,并采用几个统计特征参量对两模型的预测能力进行对比分析,对比分析表明Basquin法预测结果较好。

热处理工艺对Y1Cr17Mo钢组织和性能的影响

Y1Cr17Mo钢属于铁素体-马氏体钢的范畴,其显微组织随热处理保温时间和温度的不同而发生变化,显然这也将影响到材料的力学性能。主要介绍了热处理工艺对Y1Cr17Mo钢显微组织的影响,摸索淬火温度、保温时间与显微组织、硬度之间的关系,以便为实际生产提供科学指导,从而得到所需的力学性能。

无损应力测试在17Cr2Ni2Mo钢汽车齿轮中的应用

对17Cr2Ni2Mo钢制汽车齿轮试件进行热处理、磨削加工及喷丸强化,借助无损残余应力测量设备与显微硬度测试议测试了各处理工艺下试件表层残余应力与显微硬度。结果表明,常规的渗碳淬火+回火处理工艺可保证较高的表层残余压应力与力学性能,磨削加工会恶化残余应力分布,降低疲劳性能,而喷丸强化则可彻底改变表层原始应力分布状态,有利于提高抗疲劳性能。

稀土元素在自动轧管机顶头材料2Cr17Ni2Mo钢中的应用

分析了造成自动轧管机顶头失效的主要原因,采取了如下对策:在2Cr17Ni2Mo钢顶头材料中添加适量稀土元素,通过合适的热处理提高自动轧管机顶头的使用寿命。结果表明,在2Cr17Ni2Mo钢中添加0.08%的稀土元素,并经1080℃加热、保温、空冷处理后,所生产的顶头在轧制钢管时吨钢消耗量明显降低,其中φ219 mm顶头吨钢消耗降低了1.466 kg/t,φ325 mm顶头吨钢消耗降低了1.648 kg/t。

06Cr17Ni12Mo2钢焊接接头弯曲性能的分析

06Cr17Ni12Mo2不锈钢是再生器的主体材料,其焊接接头要求具有与母材相同或相近的力学性能和耐蚀性能。一般情况下06Cr17Ni12Mo2不锈钢焊接接头的强度能够满足要求,但其冷弯性能还不能得到保证。采用焊条电弧焊和手工钨极氩弧焊两种焊接方法,研究了不同焊接规范对接头冷弯性能的影响。结果表明,焊接规范对06Cr17Ni12Mo2不锈钢焊接接头的冷弯性能影响较大,大规范的手工钨极氩弧焊接头的冷弯性能较差。

00Cr17Ni14Mo2钢法兰裂纹的产生原因

某00Cr17Ni14Mo2钢法兰在拆除后,准备进行焊接并二次利用时发现裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、断口分析及力学性能测试等方法,对该法兰产生裂纹的原因进行分析。结果表明:该法兰的开裂性质为应力腐蚀开裂,裂纹主要发生在受拉应力最大的部位;该法兰的碳元素含量过高,使材料的耐腐蚀性能降低,最终导致法兰产生裂纹。

17Cr2Ni2Mo钢热处理工艺探讨

为了经济、合理并满足齿轮的设计选材料要求,对17Cr2Ni2Mo钢进行工艺探讨。将17Cr2Ni2Mo钢的热处理工艺参数、工艺特性和17Cr2Ni2Mo热处理后的机械性能、渗碳质量、齿面硬度等性能进行了试验和研究。

HJ58钢与022Cr17Ni12Mo2钢焊接工艺研究

文中通过模拟HJ58钢与022Cr17Ni12Mo2钢焊接过程,焊接方法采用熔化极气体保护焊,分析和研究焊缝的力学性能和金相组织,认为CHM-309焊丝满足焊缝设计要求,并将其推广应用到公司涉及相关材料的产品中。

调质工艺对3Cr2Mo钢组织和性能的影响

通过洛氏硬度和冲击试验以及OM、SEM和TEM组织观察,研究了不同热处理工艺参数对塑料模具用3Cr2Mo钢显微组织和力学性能的影响,分析不同热处理工艺条件下3Cr2Mo钢塑性、硬度以及冲击韧性的变化规律。结果表明:3Cr2Mo钢经850～920℃×1 h油淬,获得细小板条状马氏体组织,合金元素充分溶解;经570～630℃空冷回火,碳化物细小弥散分布得到均匀稳定的回火索氏体组织,其硬度达到较佳的使用范围(28～36 HRC),且具有较好的强韧性配合,能够满足塑料模具钢使用要求。

超超临界钢G-X12CrMoWVNbN10 1 1长时间等温热处理过程中的组织演变

本文研究了G-X12CrMoWVNbN10 11钢在700℃长时间等温处理过程中的组织演变。通过DTA曲线,分析得到该钢种在加热和冷却过程中的各相转变温度。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱分析,研究不同时间等温处理后的组织。结果表明:M_3C型碳化物优先在原奥氏体晶界附近析出,此后,碳化物聚集长大导致出现两相区。随着等温处理时间的增加,两相区的转变量近似以S形规律增加,基体硬度则线性降低。

高抛光性Cr18Ni10钢、Cr17Ni13Mo2钢生产工艺的研制

目前，钛非稳定化的奥氏体耐蚀钢得到越来越广泛的应用。由于这种钢的通用性，以及耐蚀性、机械性能和工艺性能的良好匹配，其在耐蚀轧材生产总量中的比例不断增加。为这种类型钢寻找新的应用领域的同时消费者的要求亦更为严格。所有这些注定必须完善这种钢的冶炼和处理工艺，以及寻找节约贵重金属Ni的途径。

渗碳齿轮用钢17Cr2Ni2Mo等温正火组织转变

对渗碳齿轮用钢17Cr2Ni2Mo进行了不同温度和不同时间下的等温正火工艺试验,采用金相显微镜和布氏硬度计,研究分析了其显微组织和硬度的变化。结果表明,同一温度下,保温时间越长,贝氏体含量越少,先共析铁素体和珠光体含量越多,布氏硬度越小;同一保温时间下,保温温度越高,贝氏体含量越少,布氏硬度越大。综合考虑,925℃奥氏体化2 h后,再在680℃下保温4 h,17Cr2Ni2Mo钢可获得边部为铁素体+珠光体、心部为铁素体+珠光体+极少量贝氏体的组织,试样硬度为178~195 HBW,有利于用户的后续机械加工。

17Cr_2Ni_2Mo齿轮渗碳后空冷产生裂纹原因及解决办法

通过对采用17Cr2Ni2Mo合金钢加工出的齿轮渗碳空冷后的微观组织、表面断裂形貌、表面硬度、芯部硬度的具体分析,查找空冷后出现裂纹的原因及解决办法、使废品率大大降低,保证其齿轮的质量。