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淬火态30CrNi2MoVA高强度钢高速铣削参数优化研究
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作者 李伟 黄树涛 +3 位作者 石海城 张玉璞 于晓琳 许立福 《工具技术》 北大核心 2024年第1期24-29,共6页
运用三因素三水平的正交试验方案对淬火态30CrNi2MoVA高强度钢进行高速精密铣削实验,获得了铣削参数对于铣削力的影响规律以及高速切削机理;根据各铣削力实验结果建立指数型回归模型,并对其进行显著性分析;对铣削合力线性模型进行方差... 运用三因素三水平的正交试验方案对淬火态30CrNi2MoVA高强度钢进行高速精密铣削实验,获得了铣削参数对于铣削力的影响规律以及高速切削机理;根据各铣削力实验结果建立指数型回归模型,并对其进行显著性分析;对铣削合力线性模型进行方差分析得到铣削参数对于铣削合力变化的显著性分析结果,显著性大小依次为轴向切削深度、每齿进给量、切削速度;应用田口法与极差分析法相结合,以铣削合力进行单目标的参数优化,获得了大致相同的最优铣削参数组合;通过计算证明了田口预测方法预测值与实验值的一致性。 展开更多
关键词 30crni2MoVA高强度钢 高速精密铣削 铣削力 田口法 极差分析
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激光熔化沉积30CrNi2MoVA温度场数值模拟研究
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作者 丁鑫钰 李伟 +3 位作者 张煜杭 陈龙庆 王宗平 殷鸣 《制造技术与机床》 北大核心 2024年第1期19-25,共7页
30CrNi2MoVA钢被广泛用于军工炮管制备,由于工作环境恶劣,其零件表面易出现磨损、裂纹等损伤,常采用激光熔化沉积技术(laser melting deposition,LMD)完成表面修复工作。LMD过程中的热行为决定了材料组织演变从而影响零件的表面质量及... 30CrNi2MoVA钢被广泛用于军工炮管制备,由于工作环境恶劣,其零件表面易出现磨损、裂纹等损伤,常采用激光熔化沉积技术(laser melting deposition,LMD)完成表面修复工作。LMD过程中的热行为决定了材料组织演变从而影响零件的表面质量及力学性能。基于ABAQUS搭建LMD过程30CrNi2MoVA钢的温度场有限元模型。研究LMD过程中温度场的分布以及加工工艺参数对温度场的影响,分析了薄壁件沉积过程中的热历史及传热特征,并设计了相关实验验证模型的适用性。结果表明:LMD温度场沿扫描方向呈对称分布,激光功率每增大100 W,熔池最高温度增加约40℃,扫描速度则相反。随着沉积层数上升,热积累效应增大,熔池峰值温度升高,冷却速度降低。 展开更多
关键词 激光熔化沉积 30crni2MoVA钢 数值模拟 温度场
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缺口对34CrNi3Mo合金钢的扭转疲劳性能的影响
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作者 孙天阳 胡宇 +2 位作者 徐林志 孙亮 易涛 《武汉理工大学学报(交通科学与工程版)》 2024年第2期309-314,共6页
以船舶主轴为实验对象,研究34CrNi3Mo合金钢作为船舶主轴时法兰与主轴连接处的疲劳寿命.利用实验将法兰与主轴连接处简化成带U型缺口的扭转疲劳试样,基于小样本量中值S-N实验法对应力集中系数为1.45的34CrNi3Mo合金钢在扭转荷载作用下... 以船舶主轴为实验对象,研究34CrNi3Mo合金钢作为船舶主轴时法兰与主轴连接处的疲劳寿命.利用实验将法兰与主轴连接处简化成带U型缺口的扭转疲劳试样,基于小样本量中值S-N实验法对应力集中系数为1.45的34CrNi3Mo合金钢在扭转荷载作用下进行疲劳分析,测定其在不同应力幅值下的疲劳寿命并绘制S-N曲线,估算其疲劳极限.将绘制出的S-N曲线与光滑试样的S-N曲线进行对比,结果发现疲劳寿命差别较大.利用ABAQUS软件和Fe-safe软件进行数值模拟,将试验结果与所绘的S-N曲线对比表明,S-N曲线的方程与试验结果很接近,验证了所建立的数值模型的正确性. 展开更多
关键词 船舶主轴 34crni3Mo合金钢 U型缺口 S-N曲线 应力集中系数 疲劳寿命 疲劳极限
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不同补焊次数对X2CrNi12铁素体不锈钢焊接接头耐点蚀性能的影响研究
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作者 宋睿 许鸿吉 暴兴威 《电焊机》 2024年第4期135-140,147,共7页
以X2CrNi12铁素体不锈钢为研究对象,采用MAG焊进行不同次数的补焊,探讨了补焊次数对焊接接头组织及耐点蚀性能的影响。研究结果表明,一次补焊和二次补焊接头的焊缝区显微组织基本相似,主要由白色的奥氏体基体以及黑色的板条状和网状δ... 以X2CrNi12铁素体不锈钢为研究对象,采用MAG焊进行不同次数的补焊,探讨了补焊次数对焊接接头组织及耐点蚀性能的影响。研究结果表明,一次补焊和二次补焊接头的焊缝区显微组织基本相似,主要由白色的奥氏体基体以及黑色的板条状和网状δ铁素体组成。与母材相比,焊接接头的晶粒尺寸明显增大。电化学测试结果显示,焊缝区的耐蚀性最好,其次是母材,而HAZ的耐蚀性最差。SEM观察发现,焊缝区无点蚀产生,而母材和HAZ出现了均匀分布的小点蚀坑。与一次补焊相比,二次补焊后的焊缝区耐蚀性更好。因此,二次补焊有利于提高X2CrNi12铁素体不锈钢焊接接头的耐点蚀性能。这一研究结果为根据焊接接头的电化学点蚀性能选择合适的补焊次数提供了理论依据。 展开更多
关键词 X2crni12不锈钢 补焊次数 点蚀 耐蚀性能 焊接接头
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不同冷却速度下25CrNi2MoV轴承钢的组织与性能 被引量:1
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作者 王勇 罗新民 《热加工工艺》 北大核心 2023年第16期126-129,138,共5页
采用Gleeble-3500热模拟试验机、OM、硬度测试、磨损试验等手段,研究了不同冷却速度对25CrNi2MoV轴承钢组织与性能的影响。结果表明:冷却速度在0.2~3.0℃/s范围内,25CrNi2MoV钢组织主要为贝氏体+铁素体,随着冷却速度的升高,25CrNi2MoV... 采用Gleeble-3500热模拟试验机、OM、硬度测试、磨损试验等手段,研究了不同冷却速度对25CrNi2MoV轴承钢组织与性能的影响。结果表明:冷却速度在0.2~3.0℃/s范围内,25CrNi2MoV钢组织主要为贝氏体+铁素体,随着冷却速度的升高,25CrNi2MoV钢中铁素体含量逐渐减少,晶粒逐渐细化,其硬度值均在250 HV以下,耐磨性较差。当冷却速度为10℃/s时,25CrNi2MoV钢组织为马氏体和少量贝氏体的混合组织。冷却速度达到30℃/s时,组织中开始生成残余奥氏体。当冷却速度在10~60℃/s范围内,25CrNi2MoV钢的硬度值均在430 HV以上,耐磨性较好。 展开更多
关键词 25crni2MoV钢 冷却速度 组织 贝氏体 马氏体 硬度 耐磨性
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32CrNi3MoV厚壁钢管烧蚀影响层组织性能研究
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作者 先赫 曹京华 +5 位作者 李政 蒋尧 刘瑛 付佳维 陈龙淼 王经涛 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期7-11,共5页
通过X射线衍射(X-ray diffraction,XRD)、扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)、电子背散射衍射(electron back-scattered diffraction,EBSD)与显微硬度测试,研究32CrNi3MoV厚壁钢管烧蚀影响层组织性能演变特征。结果表明... 通过X射线衍射(X-ray diffraction,XRD)、扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)、电子背散射衍射(electron back-scattered diffraction,EBSD)与显微硬度测试,研究32CrNi3MoV厚壁钢管烧蚀影响层组织性能演变特征。结果表明:烧蚀影响层沿半径向外可分为3层:厚度为2~3μm的奥氏体层、120μm的马氏体层及280μm的基体热影响区。3层之间有明显的平直界面。其中马氏体层又可细分为厚度为45μm的针状马氏体层和厚度为75μm的等轴马氏体层,两者间界面弯曲不明显,表现为一个过渡带。靠近奥氏体的针状马氏体层组织尺寸较大,硬度稍低;等轴状马氏体层硬度沿径向先增后减。在烧蚀影响相变层与原始基体组织间的基体受热回火软化,形成基体热影响层,其硬度沿径向逐渐增高,最终进入原始基体组织(回火索氏体)区,硬度也稳定在其平均水平。 展开更多
关键词 烧蚀 32crni3MoV钢 显微组织 显微硬度
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基于均方误差修正的渗碳12CrNi3钢疲劳强度预测模型
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作者 李永平 康贺铭 +2 位作者 李明凯 于欢 邓海龙 《材料科学与工艺》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期60-68,共9页
为对渗碳12CrNi_(3)合金钢提供一种安全可靠的高周疲劳强度预测方法,本文利用高频疲劳测试机,在10^(4)~10^(8)循环周次内对渗碳12CrNi_(3)合金钢疲劳试样开展应力比为-1的高周疲劳实验。采用灰色估计法对渗碳12CrNi_(3)钢疲劳数据的威布... 为对渗碳12CrNi_(3)合金钢提供一种安全可靠的高周疲劳强度预测方法,本文利用高频疲劳测试机,在10^(4)~10^(8)循环周次内对渗碳12CrNi_(3)合金钢疲劳试样开展应力比为-1的高周疲劳实验。采用灰色估计法对渗碳12CrNi_(3)钢疲劳数据的威布尔W(α,β,γ)参数进行评估,并通过估算的威布尔参数,进一步确定渗碳12CrNi_(3)合金钢强度预测模型的参数。考虑应力-寿命关系,结合疲劳数据的威布尔分布规律,建立了失效概率为1%时的渗碳12CrNi_(3)合金钢高周疲劳强度预测模型。从预测疲劳强度安全可靠性出发,通过均方误差(MSE)方法对模型进行修正,并将修正后模型99%MSE下界线与渗碳12CrNi_(3)合金钢疲劳寿命P-S-N曲线(不同存活率P的S-N曲线)进行对比,研究发现12CrNi_(3)合金钢疲劳寿命数据点均位于模型99%MSE下界线内,预测结果很好。研究表明,在以渗碳12CrNi_(3)合金钢为材料,加载方式为拉压条件下的实际工程中,修正后模型99%MSE下界线可以更安全地作为构件可靠性设计的下界。 展开更多
关键词 12crni3合金钢 威布尔分布 P-S-N曲线 均方误差(MSE) 疲劳强度预测
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回火工艺对大口径40CrNi4MoV火炮钢组织转变的影响
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作者 孙德冰 金自力 +2 位作者 李玮 满达 张玲玉 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期72-76,共5页
用JMat Pro模拟分析软件和SEM、TEM显微镜,研究了40CrNi4MoV试验钢淬火温度为880℃,不同回火温度下组织的变化。研究表明:试验钢在320℃回火时,原始奥氏体晶界处分布较多层片状渗碳体,马氏体板条内和板条间析出大量的渗碳体;430℃回火时... 用JMat Pro模拟分析软件和SEM、TEM显微镜,研究了40CrNi4MoV试验钢淬火温度为880℃,不同回火温度下组织的变化。研究表明:试验钢在320℃回火时,原始奥氏体晶界处分布较多层片状渗碳体,马氏体板条内和板条间析出大量的渗碳体;430℃回火时,渗碳体发生球化;540℃回火后,渗碳体回溶。经不同淬火温度及不同回火温度的计算模拟结果与试验结果一致。 展开更多
关键词 回火温度 40crni4MoV 组织 渗碳体
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34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大模型验证与应用
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作者 郑冰 徐东 +3 位作者 王怡群 王学玺 赵红阳 巨东英 《特殊钢》 2023年第6期101-106,共6页
通过热处理试验并采用金相法分析研究了加热温度和保温时间对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大行为的影响。结果表明,加热温度对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒尺寸的影响尤为显著,随加热温度(900~1200℃)的升高,晶粒尺寸逐步增大。在初始晶粒尺寸... 通过热处理试验并采用金相法分析研究了加热温度和保温时间对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大行为的影响。结果表明,加热温度对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒尺寸的影响尤为显著,随加热温度(900~1200℃)的升高,晶粒尺寸逐步增大。在初始晶粒尺寸情况下,900℃保温30 min(12.1μm)和950℃保温10 min(15.1μm)都与原始晶粒尺寸级别相差不大,1050℃保温30 min(37.8μm)时,晶粒尺寸达到原始晶粒尺寸的3.35倍,得到34CrNi3MoV钢晶粒长大的激活能Q=176.6 kJ/mol。随保温时间的延长,加热温度对奥氏体晶粒尺寸的影响越来越弱。950℃保温时,晶粒长大的临界保温时间大约为90 min左右。1050℃保温时,其临界保温时间大约为30 min。加热温度越高,达到临界保温时间后,晶粒长大就越缓慢。加热温度为850~950℃,保温时间60~180 min,可使34CrNi3MoV钢平均晶粒尺寸控制在22.5~44.9μm(国标8.0~6.0级)而满足要求。 展开更多
关键词 34crni3MoV钢 奥氏体晶粒度 激活能 晶粒尺寸
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大型空冷发电机用25CrNi1MoV钢转轴锻件制造工艺研究
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作者 宋国旺 王旭颖 +2 位作者 牛玉温 彭彩霞 吴杏格 《大型铸锻件》 2023年第5期46-50,60,共6页
介绍了使用25CrNi1MoV钢制造大型空冷发电机转轴锻件的制造工艺要点,根据该类材料80 MW及以下规格参数的转轴锻件实际生产经验,对100 MW等级空冷发电机转轴锻件的热加工相关工艺进行研究和产品试制,最终经过理化检验,完全满足产品设计... 介绍了使用25CrNi1MoV钢制造大型空冷发电机转轴锻件的制造工艺要点,根据该类材料80 MW及以下规格参数的转轴锻件实际生产经验,对100 MW等级空冷发电机转轴锻件的热加工相关工艺进行研究和产品试制,最终经过理化检验,完全满足产品设计技术规范,从而验证了该类型转轴制造工艺的可行性。 展开更多
关键词 25crni1MoV钢 发电机转轴 制造工艺 力学性能
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30CrNi3MoV高强锻件厚度和层数对抗侵彻性能的影响规律研究
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作者 刘旸 刘宝龙 +1 位作者 周峤 邢春鹏 《大型铸锻件》 2023年第3期40-44,共5页
针对一种新研的30CrNi3MoV高强钢锻件,研究锻件靶板结构对抗侵彻性能的影响,采用LS-DYNY有限元计算软件,对侵彻弹侵彻不同厚度、不同层数的30CrNi3MoV锻件靶板过程进行了数值计算,得到了锻件靶板的侵彻深度,获得了厚度和层数对锻件靶板... 针对一种新研的30CrNi3MoV高强钢锻件,研究锻件靶板结构对抗侵彻性能的影响,采用LS-DYNY有限元计算软件,对侵彻弹侵彻不同厚度、不同层数的30CrNi3MoV锻件靶板过程进行了数值计算,得到了锻件靶板的侵彻深度,获得了厚度和层数对锻件靶板抗侵彻性能的影响规律。计算和试验结果表明,30CrNi3MoV高强钢锻件具有优异的抗侵彻性能;在锻件靶板不被贯穿的极限厚度以上,单层30CrNi3MoV靶板抗侵彻能力随厚度增加而提高,与靶板厚度基本呈正比例关系;在靶体总厚度一定的情况下,多层30CrNi3MoV靶板层数越多,靶体的抗侵彻能力越弱。 展开更多
关键词 30crni3MoV 高强钢锻件 抗侵彻性能
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Failure analysis of the needle valve body of R18CrNi8 steel
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作者 HUANG Rui LIU Xiangjiang HUANG Zongze 《Baosteel Technical Research》 CAS 2023年第4期41-46,共6页
A needle valve is a key component of a diesel injector.The needle valve body of the diesel engine, made of R18CrNi8 steel, cracked and failed during the working process.The cracking failure reasons for the carburized ... A needle valve is a key component of a diesel injector.The needle valve body of the diesel engine, made of R18CrNi8 steel, cracked and failed during the working process.The cracking failure reasons for the carburized injector valve body through chemical composition analysis, metallographic examination, scanning electron microscope(SEM) analysis, and energy spectrum analysis, were investigated.The results reveal that the original material of the needle valve is in conformity with the manufacturing requirement.Due to the high carburizing quenching temperature, the best carburized layer structure was not obtained, and the machining defect from which the crack emanated was not identified.The cracks expanded and eventually led to fracture under the action of altered stress and the high-temperature combustion environment during the operation of the engine. 展开更多
关键词 injector valve body failure analysis R18crni8 steel
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基于磨削特征参数的18CrNi4A钢磨削热数值计算模型
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作者 刘旸 周峤 谭日明 《大型铸锻件》 2023年第2期38-41,56,共5页
磨削工序是零件成型的重要环节,磨削过程中的磨削热一直是人们关注的重点,产生的热量过大会导致磨削烧伤等问题,必须控制好磨削参数。基于磨削理论,提出了零件表面磨削接触宽度、磨削接触长度、磨削力等参数的表征方法,建立了一种磨削... 磨削工序是零件成型的重要环节,磨削过程中的磨削热一直是人们关注的重点,产生的热量过大会导致磨削烧伤等问题,必须控制好磨削参数。基于磨削理论,提出了零件表面磨削接触宽度、磨削接触长度、磨削力等参数的表征方法,建立了一种磨削热的数值计算方法。通过磨削热数值计算模型,得到了磨削过程零件的表面温度。并通过18CrNi4A材料磨削加工试验,验证了磨削热计算模型的可信性,能够对18CrNi4A及其他高强钢材料磨削加工工艺参数的确定提供一定的理论指导。 展开更多
关键词 磨削 温度 数值计算 18crni4A
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10CrNi3MoV钢典型甲板分段焊接变形预测研究
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作者 姚佳人 《机械工程与自动化》 2023年第5期39-40,共2页
预测10CrNi3MoV钢船体结构的焊接变形,对于船体结构工艺设计和精准制造具有重要的意义。采用固有应变法,并利用有限元软件分析,对10CrNi3MoV钢典型甲板结构的焊接变形进行了预测,开展不同焊接方案下焊接变形量的仿真,分析了典型甲板分... 预测10CrNi3MoV钢船体结构的焊接变形,对于船体结构工艺设计和精准制造具有重要的意义。采用固有应变法,并利用有限元软件分析,对10CrNi3MoV钢典型甲板结构的焊接变形进行了预测,开展不同焊接方案下焊接变形量的仿真,分析了典型甲板分段焊接结构变形趋势,为实现船体工艺技术的上升或突破积累了技术经验。 展开更多
关键词 10crni3MOV钢 焊接变形 预测分析 典型甲板结构 分段样式
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ZG40CrNi2Mo大齿圈热加工工艺研制
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作者 齐永丰 董磊 +3 位作者 张晓阳 李存禹 刘苹 张玉光 《有色矿冶》 2023年第6期47-51,共5页
通过热处理工艺试验,确定ZG40CrNi2Mo钢热处理参数与力学性能的关系。试验结果表明:试样正火(880℃)+回火(580℃)时,抗拉强度达到1064 MPa,屈服强度达到899MPa,延伸率达到16.8%,断面收缩率达到36%,常温冲击功KV2达到24 J,硬度达到295HB... 通过热处理工艺试验,确定ZG40CrNi2Mo钢热处理参数与力学性能的关系。试验结果表明:试样正火(880℃)+回火(580℃)时,抗拉强度达到1064 MPa,屈服强度达到899MPa,延伸率达到16.8%,断面收缩率达到36%,常温冲击功KV2达到24 J,硬度达到295HB,金相组织为回火索氏体+铁素体。试样淬火(860℃)+回火(600℃)时,抗拉强度达到1034 MPa,屈服强度达到905 MPa,延伸率达到16.8%,断面收缩率达到34.3%,常温冲击功KV2达到33 J,硬度达到333 HB,金相组织为回火索氏体。根据试验结果,制定大齿圈热处理工艺方案,大齿圈经正火+回火(880℃/5h空冷+580℃/10h空冷)后,力学性能和硬度均达到图纸技术要求。 展开更多
关键词 ZG40crni2Mo 大齿圈 热加工工艺 阳极炉
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40CrNi2Si2MoVA钢高精度轴类零件的机械加工方法
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作者 陈卫林 常星星 +1 位作者 张书豪 王志安 《金属加工(冷加工)》 2023年第11期38-40,共3页
以40CrNi2Si2MoVA钢高精度轴类零件加工为例,通过热处理、冷加工、磨削和探伤等工序的合理安排,保证产品的加工特性。先采用正火与高温回火改善材料的机械加工性能,再采用硬质合金刀具在推荐的加工参数下进行开粗与半精加工,降低刀具磨... 以40CrNi2Si2MoVA钢高精度轴类零件加工为例,通过热处理、冷加工、磨削和探伤等工序的合理安排,保证产品的加工特性。先采用正火与高温回火改善材料的机械加工性能,再采用硬质合金刀具在推荐的加工参数下进行开粗与半精加工,降低刀具磨损。半成品后采用高温淬火提高材料的强度和刚度,同时选择磨削加工保证产品精度及表面质量,附加酸浸蚀检查及磁粉检测材料表面缺陷。磨削后进行去应力回火处理,去除磨削所导致的残余应力。整个工艺流程中,材料与机械加工高度契合,保证产品的高强度、高硬度、高精度和高表面质量特性。 展开更多
关键词 40crni2Si2MoVA 高精度 轴类零件 热处理 冷加工 磨削加工
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34CrNi3MoV钢的混晶及消除措施 被引量:20
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作者 赵勇桃 刘宗昌 王玉峰 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期75-77,共3页
应用Quanta 400型环境扫描电镜等方法对34CrNi3MoV钢大锻件在热处理过程中产生混晶的原因进行了研究和分析。结果表明,混晶是由于组织遗传造成的,采用完全退火工艺取代调质处理前的正火工艺,使不平衡组织转变为平衡组织,可以隔断组织遗... 应用Quanta 400型环境扫描电镜等方法对34CrNi3MoV钢大锻件在热处理过程中产生混晶的原因进行了研究和分析。结果表明,混晶是由于组织遗传造成的,采用完全退火工艺取代调质处理前的正火工艺,使不平衡组织转变为平衡组织,可以隔断组织遗传,消除混晶。 展开更多
关键词 34crni3MoV钢 混晶 组织遗传 退火
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35CrNi3MoV钢的混晶及防止方法 被引量:8
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作者 杨慧 刘宗昌 +2 位作者 王玉峰 胡永平 王蓉梅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第12期48-50,共3页
35CrNi3MoV钢大锻件在正火和调质处理后经常产生混晶 ,严重影响锻件的力学性能。研究表明 ,混晶是组织遗传造成的 ,调质处理前进行退火处理 ,可获得较为平衡的组织状态 ,从而抑制组织遗传 ,消除混晶和粗晶组织。
关键词 35crni3MoV钢 组织遗传 混晶
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冲蚀角度对40CrNi2Mo材料冲蚀磨损性能的影响 被引量:11
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作者 姜心 张来斌 +2 位作者 樊建春 张继信 翁卫东 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期24-26,45,共4页
采用自主研发的冲蚀磨损试验机对40CrNi2Mo合金钢试样进行冲蚀磨损试验,讨论在不同冲蚀角度下40CrNi2Mo合金钢材料的冲蚀磨损机制,采用电镜分析材料冲蚀磨损后的形貌特征。结果表明:该合金钢的磨损量随冲蚀角度的增大先增大后减小,最后... 采用自主研发的冲蚀磨损试验机对40CrNi2Mo合金钢试样进行冲蚀磨损试验,讨论在不同冲蚀角度下40CrNi2Mo合金钢材料的冲蚀磨损机制,采用电镜分析材料冲蚀磨损后的形貌特征。结果表明:该合金钢的磨损量随冲蚀角度的增大先增大后减小,最后出现小幅回升,最大磨损量出现在30°左右,小角度冲蚀磨损特征表现为微切削,大角度冲蚀磨损特征表现为塑性变形,符合典型的塑性材料的冲蚀磨损规律。 展开更多
关键词 冲蚀磨损 40crni2Mo合金钢 冲蚀角
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CrNi3MoVA钢表面电火花沉积W-Ni-Fe-Co涂层的摩擦磨损性能 被引量:9
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作者 杨君宝 郭秋萍 +3 位作者 赵博远 金浩 郭策安 张健 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第12期35-38,51,共5页
为进一步拓展火炮身管内膛强化手段,采用粉末冶金技术制备了W-Ni-Fe-Co合金,利用电火花表面沉积技术在CrNi3MoVA钢表面沉积了W-Ni-Fe-Co涂层,同时利用电镀技术在CrNi3MoVA钢表面制备了硬Cr涂层与之进行比较,用纳米压痕仪和摩擦磨损试验... 为进一步拓展火炮身管内膛强化手段,采用粉末冶金技术制备了W-Ni-Fe-Co合金,利用电火花表面沉积技术在CrNi3MoVA钢表面沉积了W-Ni-Fe-Co涂层,同时利用电镀技术在CrNi3MoVA钢表面制备了硬Cr涂层与之进行比较,用纳米压痕仪和摩擦磨损试验机研究了涂层的摩擦磨损性能,并利用XRD、SEM和EDS研究了沉积态和磨损后涂层的相结构、形貌及成分。结果表明电火花沉积W-Ni-Fe-Co涂层由α-W、γ-Fe和NiWO4组成,α-W在涂层中呈白亮带分布;W-Ni-Fe-Co涂层的硬度较电镀硬Cr涂层降低了18%,弹性模量较电镀硬Cr涂层提高了4%;W-Ni-Fe-Co涂层的磨损机制为轻微的粘着磨损,而电镀硬Cr涂层为严重的粘着磨损;CrNi3MoVA钢表面沉积W-Ni-Fe-Co涂层较电镀硬Cr涂层具有明显的减摩耐磨效果,随着摩擦速度的增加,W-Ni-Fe-Co涂层的摩擦系数降低,其原因是磨损表面氧化加剧,氧化物的自润滑作用加大。 展开更多
关键词 crni3MoVA钢 W-Ni-Fe-Co涂层 电镀硬Cr涂层 电火花沉积 摩擦磨损
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