以多孔铜为集流体制备Cu_6Sn_5合金负极及其性能

以氢气泡为动力学模板电沉积获得多孔铜,并通过热处理增强其结构稳定性.进一步将多孔铜作为基底通过电沉积制备Cu-Sn合金负极.XRD结果给出其组成为Cu6Sn5合金,扫描电子显微镜(SEM)观察到Cu6Sn5合金电极为三维(3D)多孔结构.充放电结果指出,Cu6Sn5合金电极具有较好的充放电性能,其首次放电(嵌锂)和充电(脱锂)容量分别为735和571mAh·g-1,并且具有较好的容量保持率.运用电化学阻抗谱研究了Cu6Sn5合金电极在商业电解液中的界面特性.

Cu-9Ni-6Sn合金概述

综述了Cu-9Ni-6Sn合金的组织特征与强化机理,着重叙述了添加Mn对合金性能的改进,并介绍了合金的应用情况。

退火工艺对大形变冷轧Ti-35Nb-9Zr-6Mo-4Sn医用钛合金组织和力学性能的影响

以新型医用钛合金Ti-35Nb-9Zr-6Mo-4Sn为对象，研究了该合金经固溶处理、85％冷变形和再结晶退火后的组织和力学性能。研究表明：该合金经固溶处理和85％冷变形后均由单-的β相构成。冷变形使合金强度显著上升，弹性模量降低，伸长率略有下降。经650℃再结晶退火后，合金仍由单一的β相构成，晶粒显著细化。随着退火时间的延长，缺陷减少，再结晶比例增高，合金的强度略有降低，弹性模量有所升高，塑性显著改善。形变率为85％的Ti-35Nb-9Zr-6Mo-4Sn合金经650℃退火30～60min后，合金的强度和伸长率显著优于Ti-6A1—4V，综合力学性能优异，适合作为医用种植材料。

电化学阻抗谱法研究温度对三维多孔Cu6Sn5合金电极嵌锂过程的影响

采用氢气泡为动力学模板电沉积获得多孔铜,通过热处理增强其结构稳定性,并以该多孔铜为基底电沉积获得三维多孔Cu6Sn5合金电极.采用循环伏安法研究了三维多孔Cu6Sn5合金电极的嵌/脱锂电位.采用电化学阻抗谱研究了三维多孔Cu6Sn5合金电极在不同温度下的首次嵌锂过程.结果显示,在主要的嵌锂区间内,三维多孔Cu6Sn5合金电极的Nyquist图由锂离子穿过电极表面SEI膜阻抗的高频圆弧、电荷传递阻抗的中频圆弧和相变阻抗的低频圆弧3部分组成.因此,选择合适的等效电路对阻抗谱进行了模拟,并分析了其随温度的变化规律.

强磁场对Sn-4Cu合金凝固过程中Cu_6Sn_5相的影响

为了研究强磁场对Sn-4Cu合金凝固过程中Cu6Sn5相的影响,对有无强磁场情况下合金的凝固组织进行了对比,通过X射线衍射对晶粒取向进行了分析。结果表明:在磁场作用下的凝固过程中,Cu6Sn5晶体长度增加,有沿磁场方向排列取向的趋势;试样上、底部的Cu6Sn5相形貌存在很大的差异,铜元素的分布变化显著,反映了强磁场对热对流的抑制作用;强磁场对Sn-4Cu合金中各相的影响以及对Cu6Sn5晶体取向的影响比较小。

铝含量对Cu-5.6Ni-2.5Mn-2Sn合金组织与性能的影响

通过合金成分设计,制备了3种不同铝含量(质量分数为分别0,0.93%,2.43%)的Cu-5.6Ni-2.5Mn-2Sn合金,并对其进行了不同的冷变形和热处理,研究了铝含量对其组织与性能的影响。结果表明:3种合金铸态组织中枝晶发达,存在锡原子偏聚;经各自最佳时效工艺处理后,含2.43%铝合金的硬度最大,达到236 HV,不含铝合金的电导率最高,达到15.3%IACS;随变形量的增加,合金的硬度不断增大;当冷变形量为50%时,含2.43%铝的合金硬度最高,达到260 HV,电导率为10.7%IACS,且加工时未出现裂纹.可以替代Cu-9Ni-6Sn合金。

机械合金化Cu-9Ni-6Sn合金的时效

本文对机械合金化法制备的 Cu-9Ni-6Sn合金的时效过程研究后发现 ,时效时发生调幅分解的临界温度为 4 0 0 -4 50℃。时效前施加一定冷形变量能够加速合金时效强化过程的进程 ,而且还提高了时效后硬度值。

Sn对Mg-6Zn合金显微组织及力学性能的影响

研究了Sn对Mg-6Zn合金显微组织及力学性能的影响。采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析仪、万能试验机等,对Mg-6Zn(x Sn)合金显微组织及力学性能进行分析。结果表明:镁合金中加入Sn可有效改善铸锭组织,形成的Mg2Sn颗粒。少量添加Sn元素,Mg-6Zn铸态合金的强度、伸长率及硬度随Sn含量增加而提高;Sn含量为1.0%时,Mg-6Zn铸态合金强度、伸长率和硬度达到最高。Mg-6Zn铸态合金添加少量Sn,局部区域呈现韧性断裂;Sn含量超过1.5%时,局部区域出现沿晶断裂的特征。

添加Mn和Cr对Cu-9Ni-6Sn合金组织与性能的影响

对中频真空熔铸含Mn量为0 76wt%～1 05wt%和Cr量为0 19wt%～0 21wt%的Cu 9Ni 6Sn合金的铸锭组织、时效和形变时效特征及其组织变化作了研究。实验证明:(1)0 76wt%～1 05wt%Mn、0 19wt%～0 21wt%Cr能完全固溶于Cu 9Ni 6Sn合金中;(2)含少量的Mn、Cr的合金的铸锭组织、时效硬化、形变时效和组织变化等基本特征与不含Mn、Cr的合金相类似,但少量Mn、Cr促进合金时效、形变时效过程,提高最佳时效温度,增加硬化效果和盐酸、硫酸水溶液中的耐蚀性。

Mg-6Al-4Sn镁合金挤压温度的模糊PID控制

在镁合金的挤压过程中,挤压温度控制是极其重要的部分。本文采用常规挤压和模糊PID控制挤压分别进行了Mg-6Al-4Sn镁合金的力学性能和显微组织的测试和分析。结果表明:与常规挤压相比,基于模糊PID控制挤压的试样抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别增大了24 MPa、44 MPa、0.4%,强度和显微组织得到改善和提高。

Sn对Mg-6Al合金力学性能的影响

采用拉伸试验、断口分析和组织观察,研究150℃和175℃下不同Sn含量Mg-6Al合金的抗拉强度和延伸率,得出Mg-6Al合金的力学性能随Sn含量的变化关系。结果表明,随着Sn含量的增加,Mg-6Al合金的抗拉强度和延伸率均先增加后降低,且均在Sn含量为1%时取得最大值。加入适量的Sn可改善Mg-6Al合金的显微组织,从而提高其力学性能。

Cu—9Ni—6Sn弹性合金的研究与应用

一、前言随着电子工业和仪器仪表工业的发展,对弹性材料提出了愈来愈高的要求。铍铜合金广泛应用在电器仪表工业中,但铍的氧化物或粉尘等有毒物质对人体及环境造成公害热处理对合金性能很敏感,元件变形很大,尺寸精度较难控制,并且合金成本较高。因此,国内外从七十年代开始进行了铍铜代用材料—CuNiSn系合金的研究。早在三十年代,人们就发现了CuNiS哈金的时效硬化现象。

喷射沉积法Cu-9Ni-6Sn合金的组织与性能研究

用硬度测量仪、光学显微镜、电子探针、X射线衍射仪和透射电子显微镜研究了喷射沉积Cu-9Ni-6Sn合金的相组织以及时效过程的组织变化和时效强化,并与熔铸法制备的同种合金进行对比。结果表明,喷射沉积法能优化合金组织,有效地抑制Sn的偏析;Spinodal分解和亚稳相γ′是形成合金时效强化的主要原因;冷变形能加速合金时效强化。

添加Fe对Cu-9Ni-6Sn合金组织与性能的影响

本文对真空熔铸含Fe量为 0 37～ 1 36wt%的Cu 9Ni 6Sn合金的铸锭组织 ,时效和形变时效特征及其组织变化作了研究。实验证明 :(1 ) 0 37～ 1 36wt%Fe能完全固溶于Cu 9Ni 6Sn合金中 ;(2 )含少量Fe的合金的铸锭组织、时效硬化、形变时效和组织变化等基本特征与不含Fe的合金相类似 ,但少量Fe促进合金时效、形变时效过程 ,增加硬化效果。

铸造静置温度对Mg-6Al-2Sn铸态镁合金组织及性能的影响

采用不同的静置温度对Mg-6Al-2Sn铸态镁合金进行了试验,并进行了显微组织和力学性能的测试与分析。结果表明:随静置温度从650℃升高至770℃,试样的平均晶粒尺寸先减小后增大,抗拉强度和屈服强度先增大后减小,断后伸长率变化不大;与650℃静置温度处理时相比,710℃静置处理时的Mg-6Al-2Sn铸态镁合金的平均晶粒尺寸减小了55μm(167→112μm),抗拉强度和屈服强度分别增大了35 MPa(173→208MPa)和18 MPa(124→142MPa)。Mg-6Al-2Sn铸态镁合金的静置温度优选为710℃。

固溶温度对VAR制备传感器用Ti-6Ni-3Mo-1Sn合金组织和力学性能的影响

对真空自耗电极电弧熔炼制备的传感器用Ti-6Ni-3Mo-1Sn合金进行热处理,先经过不同温度的固溶处理在经过500℃时效处理4 h,通过实验测试手段研究固溶温度对固溶态和时效态合金组织和力学性能的影响。研究结果表明:固溶温度700℃时,在固溶态合金晶粒中产生了大量初生α相。随着固溶温度增加,形成了更大的β晶粒。以更高温度处理后固溶态合金获得更大拉伸强度以及屈服强度,而伸长率表现为先升高再减小。经过时效处理的时效态合金晶粒中产生了许多弥散态的细小α相。以700℃固溶处理后,形成了初生α相,在残余β相内产生更多β稳定元素。随着固溶温度增加,时效态Ti-6Ni-3Mo-1Sn合金的拉伸强度,屈服强度及伸长率均表现出先增加后减小,最大值发生在固溶温度700℃时,分别为1268,1192 MPa, 5.62%。在低于700℃固溶时效处理后的试样断口区域形成许多尺寸差异较大微孔,呈现脆性断裂特点。

镧对Cu_6Sn_5长大驱动力及焊点可靠性的影响

在Sn60 Pb40钎料合金中加入微量稀土元素镧可以抑制表面组装焊点界面处Cu6 Sn5金属间化合物的生长 ,进而使焊点热疲劳寿命提高两倍。基于扩散动力学的热力学计算结果表明 ,添加微量稀土元素镧可降低Cu6 Sn5金属间化合物的长大驱动力 ,但存在一个镧的有效局部摩尔分数范围 ,0 18%是其极限值 ,0 0 8%是其最佳值。

Pt-Sn/Al2O3蜂窝催化剂催化氧化C6烃

采用等体积分浸法制备Pt-Sn/Al2O3蜂窝催化剂(Pt含量仅为0.06wt%).运用X射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)等技术对催化剂理化性质进行表征,并选取4种代表性C6烃(苯、环己酮、环己烷和正己烷)对催化剂性能进行评价.活性评价试验中,Pt/Sn比为3/1催化效果最佳.此时4种C6烃转化率达到90%的温度(T(90))较Pt催化剂均降低约20℃,其原因在于Sn可将Pt分割为较小的团簇提高Pt分散度.寿命评价试验以环己烷为例同Pt-Sn蜂窝催化剂连续运行720h,催化活性无明显变化,其原因在于,Sn可有效抑制其粒径增长;Pt3Sn合金降低表面对C6烃的吸附,减少催化剂表面积炭.

发动机凸轮轴衬套合金层表面白斑成因分析

为解决某柴油机凸轮轴衬套AlSn6CuNi合金层表面出现的大量白斑,利用白光干涉仪、X射线衍射仪、X射线荧光光谱仪、扫描电子显微镜和能谱仪,分析合金层表面三维形貌、表面物相、合金成分、微观组织形态和元素成分强度,确定白斑形成原因。结果表明:白斑附着在合金层表面,主要成分为Si;对比无白斑合金,白斑合金层中Sn质量分数减小,Al质量分数增大,白斑合金层表面、微观组织致密性较差,有明显的坑洞,白斑区域外表面有一定的Si、Ca、Na等元素,确定白斑产生的原因为热处理退火温度较高造成部分Sn熔化流出,合金层表面形成坑洞缺陷,引发表面微裂纹,使浸泡过程中清洗剂中的硅酸钠黏附在合金层表面。为获得良好的合金层组织性能,应严格按照生产工艺控制合金层退火温度。

在高铜补牙汞齐中形成的Su6Sn5

直接观察汞与炉内冷却的用作商业补牙汞齐合金Ｔｙｔｉｎ的反应来形成的产品，发现在大粒Ｃｕ３Ｓｎ５和基质Ａｇ－Ｓｎ－Ｃｕ相位的交界处有Ｃｕ６Ｓｎ５集结，它能与汞容易地反应。棒状Ｃｕ６Ｓｎ５晶体沿Ｃｕ３Ｓｎ表面向优先结晶方向生长，Ｃｕ３Ｓｎ不能与汞反应。铜在三元补牙汞齐合金中的作用是防止锡－汞化合物形成，而优先析出Ｃｕ６Ｓｎ５，但这种反应产品须在Ｃｕ３Ｓｎ合金分布的情况下才会成长。