汽车用钢DC01热处理工艺技术优化与应用

分析了热轧工艺,连续退火工艺的均热温度、缓冷温度、快冷速度、过时效温度等因素对连续退火DC01性能的影响,特别是创新性地利用铁碳相图分析了缓冷温度对DC01性能的影响.并制定了降低连退DC01屈服强度的工艺措施,工业大批量生产数据说明采取措施后连续退火DC01的屈服强度得到明显的降低,延伸率也有所提高.

低碳冷轧搪瓷钢DC01EK研发及抗鳞爆性能研究

通过安钢1780 mm热连轧-1550 mm冷轧生产线研发了1.8 mm的低碳冷轧搪瓷钢DC01EK(/%:C≤0.06,Si≤0.03,Mn:0.15~0.25,P≤0.015,S:0.010~0.020,Alt:0.020~0.040,B:0.0010~0.0020)和抗鳞爆性能研究。热轧采用直接热装工艺,终轧温度890℃,卷取温度720℃,控制BN、MnS和Fe_(3)C第二相粒子析出,以提高抗鳞爆性能,采用810℃退火温度,提高了低碳冷轧搪瓷钢DC01EK的冲压性能。结果表明:低碳冷轧搪瓷钢DC01EK屈服强度在208~239 MPa,抗拉强度在333~348 MPa,伸长率>36%,其金相组织为铁素体和珠光体,能够满足冲压成形要求。并通过氢渗透试验,研究了硼元素及第二相粒子对低碳冷轧搪瓷钢抗鳞爆性能影响。

DC01热轧带钢组织性能分析研究

运用拉伸、金相、析出物定量分析等测试方法,研究了DC01热轧带钢的组织性能。结果表明:带钢长度方向上屈服强度最大差值约为20MPa,抗拉强度变化平稳,头尾伸长率较高。带钢宽度方向晶粒度相差1级左右,屈服强度最大差值约为10MPa。通过计算得出带钢头部20m、头部120m和尾部50m沉淀强化增量分别为10.86MPa、9.256MPa和11.595MPa,具有微弱的沉淀强化效果。

DC01与WHT700T异种汽车用钢高速电阻缝焊研究

对1.8mm规格DC01及1.5mm规格WHT700T异种冷轧汽车板进行了高速电阻缝焊试验。在电流达20kA、焊速达14m/min条件下,焊缝成形良好。整个接头呈现高温压合形态,有四个区域:中间为两材料受热后再结晶(少部分为近熔化状态)区域,这个区域没有母材显微形态的痕迹,但两种材料似乎也没有发生混合;再就是各自的高温且已形变的两热影响区,母材中的带状组织在WHT700T一侧仍有明显的痕迹,在DC01一侧过热区组织则有明显的长大。接头拉伸、杯突及冷弯试验合格,接头硬度呈现不对称分布,WHT700T一侧焊缝金相组织为贝氏体。

DC01钢板工艺优化和性能分析

为提高DC01钢板力学性能,对其化学成分进行了调整,并优化热轧、冷轧、退火工艺,使产品性能达到了汽车用钢的要求。

卷取温度对冷轧DC01钢板显微组织与成形性能的影响

通过拉伸试验、金相检验和成形试验,分析了热轧卷取温度对冷轧DC01钢板显微组织和成形性能的影响。结果表明:随卷取温度由680℃升高至730℃,冷轧DC01钢板的屈服强度和抗拉强度均呈不同程度的下降趋势,下降幅度在20~30 MPa,断面收缩率A_(80)提升约2%,最高可达41.5,塑性应变比r提升约0.4,最高可达2.05,加工硬化指数n变化不大,冷轧DC01钢板的综合成形性能与罩式退火DC01钢板的相当;在730℃高温卷取条件下,DC01钢板的热轧组织和冷轧组织均为铁素体+少量珠光体,冷轧过程中再结晶阻力较小,有利于γ纤维织构的形成,使材料的塑性应变比r大幅提高,从而改善材料的冲压成形性能;在730℃高温卷取条件下,冷轧DC01钢板的相对锥杯值和胀形高度与罩式退火DC01钢板的相当,其冲杯高度达到了罩式退火DC01钢板的86%,综合成形性能良好。

上海轨道交通DC01型列车6改8项目车钩缓冲性能研究

介绍上海轨道交通DC01型列车6改8项目以及增扩编列车车钩缓冲器性能、配置情况,并分别对Tc车自带车钩不作改造和进行改造两个方案的列车碰撞能量吸收性能进行模拟计算,最后对增扩编列车车钩系统的能量吸收能力进行了分析,指出在现有Tc车车体强度的制约下增扩编列车车钩系统的缓冲性能已达最优。

DC01冷轧带钢的生产研究与应用

为了保证冷轧连退产品DC01带钢的产品质量,对炼钢化学成分设计,热轧、冷轧、退火生产工艺进行全流程优化控制,使产品组织与性能均达到了汽车和家电用钢的要求,为生产出满足市场需求的冷轧低碳钢DC01产品奠定了良好的工艺基础。

冷轧DC01钢带理化分析

综合分析评价冷轧DC01钢带化学成分和物理性能,总结其屈服强度、抗拉强度、延伸率与化学成分的回归方程式,提出化学成分优化方案。

DC01生产工艺的优化

柳钢转炉炼钢厂150 t系统生产DC01初期,存在冶炼周期长、LF进站温度低、脱硫压力大、硅难控、钢包自开率低、钢水可浇性差等问题。介绍实施了的转炉终点控制、脱氧、脱硫、造渣、精炼控铝模式、钙处理等优化措施及其效果。

DC01EK搪瓷用钢的开发与应用

介绍柳钢开发生产的DC01EK冷轧搪瓷用钢的成分设计、生产工艺流程、产品性能和应用情况。

DC01型点焊管路支架断裂失效分析

采用金相显微镜、扫描电镜、元素光谱分析仪对整车耐久试验中断裂的1.5 mm厚DC01点焊管路支架进行失效分析,结果显示,支架断裂具有典型的解理开裂特征,断裂主要由于外力异常挤压导致产生裂纹源,裂纹源起始于熔核与母材交界的热影响区,并沿热影响区切线方向向两侧母材扩展,由于熔核直径小,加剧了支架断裂的扩展速度。

DC01带钢生产工艺与断后伸长率不合格分析

生产检验中发现DC01钢断后伸长率不合格。介绍了DC01钢的生产工艺流程,对断后伸长率不合格的DC01钢试样进行化学成分、夹杂物和金相组织分析。结果表明:DC01断后伸长率不合格的主要原因是金相组织中渗碳体含量多,且呈链状和聚集状,钢中夹杂物也会引起断后伸长率不合格,提出了解决问题的措施。

有效Ti含量对退火态DC01EK带钢组织性能的影响

低碳钢中加入Ti元素对钢中N、S、C化合物的析出有影响,从而会对钢的性能产生极大的影响。针对当前市场对退火态DC01EK带钢屈服强度的较高要求,对一种Ti微合金化退火态DC01EK带钢在不同化学成分下的力学性能、显微组织和析出物进行了试验研究,结合屈服强度计算模型,分析了不同化学成分试验钢组织性能变化的原因。结果表明:细晶强化作用是导致成品带钢屈服强度差异的主要原因。在试验钢中Ti元素添加量相对较少,且当有效Ti含量在0.0036%及以下时,成品带钢中主要析出粗大的TiN、Ti_(4)C_(2)S_(2)及少量细小的TiC,细晶强化的作用较小,对屈服强度增量的影响较小;而当有效Ti含量在0.00714%及以上时,由于有更多富余的Ti与C结合,能够析出大量细小的TiC析出物,细晶强化作用显著,成品带钢屈服强度明显提高。因此在实际生产中,对DC01EK搪瓷钢进行化学成分设计时需要考虑Ti、N、S三者之间的配比,即需要考虑有效Ti含量对其性能的影响。

150t LF精炼喂钙线处理钢中夹杂物的演变

通过热力学计算和扫描电镜研究了铁水预处理-150 t BOF-钢包吹氩-LF-CSP流程LF精炼后喂硅钙线和钙铝线处理的Q235,SPA-H和DC01钢中夹杂物演变及精炼渣对其影响。结果表明,Ca处理前的精炼过程中,钢中Al_O_3大部分已经被精炼渣（/%：52.97~55.63CaO,4.11~12.78SiO_2,5.11~9.87MgO,22.93~31.72Al_2O_3,0.58~1.27FeO,0.01~0.07MnO）改性为MgO·Al_2O_3,根据Mg-Al-O生成优势区图,钢中有微量Mg就能使Al_2O_3变性为MgO·Al_2O_3尖晶石,钙处理主要是对MgO·Al_2O_3尖晶石的变性,因此需要保证充足的钙线喂入量,才能将高熔点铝镁和铝镁钙复合夹杂物变性到低熔点区域;为了避免生成高熔点CaS夹杂物,钙处理前[Al]=0.02%~0.04%时,[S]要小于0.001 4%。

低碳冷轧罩式退火板组织性能研究

针对DC01罩式退火板用户冲压成形开裂质量问题,通过实验室研究分析碳含量、酸溶铝含量、显微组织与DC01成形性能的关系,发现合理控制DC01碳含量、酸溶铝含量,改善显微组织结构,可使DC01产品成形性能达到DC03水平。

冷轧一般商用级产品差异化生产实践

根据用户需求从冷轧压下率、退火温度、退火速度等方面对一般商用级产品(SPCC、DC01)采用差异化生产及工艺优化,从而生产出了满足不同用户需求的一般商用级产品,降低了生产成本并开拓了冷轧产品市场。

暖气片头钢冲压性能提升

针对河钢唐钢暖气片头钢冲压开裂问题,利用金相显微镜、氧氮分析仪及拉伸试验机进行了原因分析。结果表明,C、N含量控制不合理及罩退时间短,导致组织粒度不均,且晶界处析出渗碳体,从而降低了钢的屈服强度和成形性能。通过严格控制暖气片头钢的C、N含量,优化退火工艺,产品组织更加均匀,冲压成形性能和塑性得以改善,冲压开裂率降为零,保障了客户的稳定使用。

冷轧基板氧化铁皮压入缺陷控制措施

针对柳钢1550冷轧生产线生产的冷轧板(SPCC、DC01、DC03)出现批量质量缺陷,从金相及能谱分析认为是氧化铁皮压入导致。介绍实施的优化热轧加热制度和除鳞工艺、加强设备管理及制定合理的换辊周期等措施及其效果。

基于Dynaform筒形件的拉伸成型仿真研究

筒形件在成型过程中会因加载路径、加载速度、相对摩擦系数等众多因素影响,其成型过程比较难于控制。本文利用Dynaform软件对筒形件的拉伸成型过程进行模拟仿真,研究了不同压边力对筒形件壁厚分布的影响规律,结果表明压边力对壁厚减薄有着重要影响。