钴铬合金与金合金铸造三臂卡环的三维有限元对比分析

目的对比分析两种材料铸造卡环在义齿摘取时的应力,为临床设计提供参考。方法建立前磨牙和不同形态的卡环固位臂的三维有限元模型,施加动态位移载荷,计算卡环与基牙的接触受力情况。结果所得数据经SPSS10.0统计软件和数理统计方法分析表明:当宽度一定时,随着卡臂尖倒凹深度的增大,钴铬合金铸造卡环固位臂的峰值应力与金合金卡环相比增加得快;金合金铸造卡环在前磨牙上所能放置的最大倒凹深度比钴铬合金卡环大。结论在设计和制作铸造卡环时,选择钴铬合金卡环进入基牙的倒凹深度较金合金卡环要更加慎重。当基牙的倒凹深度较大时,建议设计金合金卡环,以防卡环在使用中发生永久变形。

摘取方式对铸造三臂卡环固位臂应力影响的三维有限元研究

目的用三维有限元方法分析钴铬合金和金合金铸造三臂卡环固位臂在不同摘取方式时的应力分布,探讨可摘局部义齿的适宜摘取方式,为临床指导患者摘取义齿提供参考。方法以下颌第二前磨牙为基牙,建立基牙和三种宽度固位臂的三维有限元模型,设计卡臂尖和固位臂中部进入基牙的倒凹深度不同,分别在固位臂的中部和起始部施加速度为3mm/s的动态位移载荷,使卡环向上产生3mm的位移,计算不同方式摘取时固位臂的接触受力。结果用推拉基托方式摘取义齿时,三种宽度的钴铬合金和金合金铸造卡环固位臂的最大应力与卡臂尖进入基牙的倒凹深度均呈正相关关系;同种材料的卡环固位臂,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度相同时,随着固位臂宽度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义;相同宽度、不同材料卡环固位臂,随卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义。用推拉卡环方式摘取义齿时,相关的结果与用推拉基托方式摘取义齿时类似。对于同种材料、同一宽度的固位臂,随着卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,推拉卡环摘取义齿时固位臂的最大应力比推拉基托时增加得快,最大应力拟合直线的斜率大,且两条拟合直线有交点。结论钴铬合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,适宜用推拉卡环方式摘取。金合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较浅时,适宜用推拉卡环的方式摘取;当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较深时,适宜用推拉基托的方式摘取。

非贵金属缎造卡环弹性极限及其相应卡抱力

目的研究非贵金属锻丝卡环的弹性极限及其相应卡抱力。方法成品锻丝卡环直径分别为0.8,0.9和1.0 mm制作试件。应用万能材料试验机测试采集试件加载变形及其卸载回复全过程的电信号,通过A/D转换器将电信号转换成数字信号并贮存于计算机中;应用基于MATLAB平台开发的计算机绘图软件处理分析、计算锻丝卡环弹性极限及其相应卡抱力。结果直径为0.8,0.9和1.0 mm的锻丝卡环弹性极限分别是0.639,0.608和0.482 mm,其相应卡抱力是0.167,0.196和0.335 N。结论在临床工作中,应根据不同倒凹长度、坡度及卡环粗细选择进入倒凹的深度,以获得较理想的固位效果。

缩醛树脂卡环形变的体外实验研究

目的观察缩醛树脂(POM)卡环在反复脱位循环过程中形变的变化趋势。方法使用Instron电子万能材料试验机和电子数显卡测试钴铬合金卡环和临床常用POM—钴铬合金联合三臂卡环在不同材质(热凝塑料牙、离体牙、钴铬合金牙)前磨牙上2 880次脱位循环前后,卡环固位臂卡环尖和抗力臂卡环尖之间的距离变化值,以及POM—钴铬合金联合三臂卡环固位臂厚度的变化值。结果 2 880次循环周期后,钴铬合金卡环的固位臂卡环尖和抗力臂卡环尖之间的距离增加(P<0.01),而POM卡环的固位臂卡环尖和抗力臂卡环尖之间的距离无明显变化(P>0.05);在不同材质基牙上,POM卡环臂厚度均呈衰减趋势,塑料牙组卡环臂的厚度测定值分别高于离体牙组和钴铬合金牙组(P均<0.05)。结论 POM卡环形变低于铸造合金卡环;不同基牙材质对POM卡环形变量的影响存在差异。

颊侧短固位臂-远中邻面板硬固位体固位力测试

:【目的】测试颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体的固位力 ,为临床应用提供实验依据。【方法】采用人离体下颌骨作为模型 ,在垂直脱位力作用下 ,测试颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体的固位力 ,并与Aker卡环比较。【结果】颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体的固位力 (8 4± 1 4)N与Aker卡环的固位力 (9 5± 1 0 )N无显著性差异。【结论】采用具有天然牙列的离体下颌骨作为测定卡环固位力的模型是可行的。颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体在邻面板提供额外固位力时 ,与Aker卡环固位力相当 。

非贵金属铸造卡环比例极限内形变限度的比较研究

目的:比较2种长度3种材料铸造卡环比例极限内的形变限度及其在形变0.25、0.50mm时的加载力。方法:采用成品铸造卡环蜡型经包埋、铸造、喷砂后制得2种长度铸造卡环试件共48个(短臂组24个,长臂组24个),每种长度卡环根据所使用材料不同再分为3小组(纯钛,钴铬合金,Tilite含钛医学合金),每组8个。6组铸造卡环在万能材料试验机上进行加载-形变测试,得到每个卡环的载荷-挠曲曲线及其在比例极限内的形变限度。结果:短臂组和长臂组3种材料卡环的形变限度均不尽相同;3种材料卡环的形变限度,在短臂组均小于长臂组。卡环形变为0.25mm时,短臂组和长臂组3种材料卡环的加载力均不尽相同。卡环形变为0.50mm时,长臂组3种材料卡环的加载力不尽相同。结论:提示在前磨牙,钴铬合金铸造卡环进入倒凹的深度应小于0.25mm,纯钛和含钛医学合金铸造卡环以0.25mm倒凹为宜;在磨牙,钴铬合金和含钛医学合金铸造卡环以0.25mm倒凹为宜,纯钛铸造卡环则适合0.50mm倒凹。

可摘局部义齿3种固位体类型与基牙牙周健康的关系

目的:对比3种精密铸造支架式可摘局部义齿固位体设计———RPI型卡、RPA远中牙合型卡和RPC型卡(远中牙合支配的圆环形卡)———对患者基牙牙周健康的影响。方法:运用牙周病常用指数标准及定位根尖片检测患者牙周健康状况,单因素方差分析3组间结果有无差异。结果:3种卡环设计对义齿基牙颊侧菌斑附着水平的影响相似,而对基牙舌侧菌斑附着水平的影响差异有显著性,RPA组患者的菌斑水平明显低于RPC组患者,RPI组患者菌斑水平居中;3组间在基牙牙龈炎症、牙周探诊深度、牙齿动度及基牙牙槽骨吸收方面差异无显著性。结论:RPA型卡环同位体更利于患者维护基牙及其牙周组织的健康,而RPC型卡环固位体则应尽量避免使用。

磁性附着体和球帽附着体修复下颌覆盖全口义齿的对比(英文)

背景:精密附着体具有固位性强、美观性好、舒适耐用等特点,近年来已被应用于全口义齿修复中,球帽附着体和磁性附着体在下颌全口义齿中应用较多。目的:比较磁性附着体、球帽附着体和传统卡环固位体在下颌可摘局部义齿修复中的临床效果。方法:选择45例牙列缺损患者,分别行磁性附着体、球帽附着体和传统卡环固位的下颌可摘局部义齿修复,每种修复方式15例,3年随访患者的满意度及基牙牙周健康情况。结果与结论:磁性附着体组患者满意度中美观性、固位情况、咀嚼功能及舒适程度优于传统卡环固位组(P<0.05),球帽附着体组患者满意度中美观性、舒适程度优于传统卡环固位组(P<0.05),磁性附着体组患者满意度中固位情况、舒适程度优于球帽附着体组(P<0.05)。牙龈指数:磁性附着体组>球帽附着体组>传统卡环固位组(P均<0.05);基牙松动度:磁性附着体组<球帽附着体组<传统卡环固位组(P均<0.05);磁性附着体组、球帽附着体组牙周袋深度增加程度轻于传统卡环固位组(P<0.05);牙槽骨高度:磁性附着体组>球帽附着体组>传统卡环固位组(P均<0.05)。结果表明使用精密附着体固位的覆盖义齿较传统卡环固位的可摘局部义齿在临床疗效上具有一定的优越性;磁性附着体在修复下颌覆盖义齿时较球帽附着体具有一定的优越性,能够提供满意的固位力,更好地保护基牙牙周组织健康。

注射成型热塑性义齿基托树脂的种类及性能

背景:随着人们对义齿美观性要求越来越高,以注射成型热塑性义齿基托树脂制作的非金属卡环义齿(也被称为隐形义齿或弹性义齿)以其优异的美观性、良好的柔韧性和生物相容性在牙科领域得到越来越多的应用。目的:综述注射成型热塑性义齿基托树脂的种类、性能及临床应用。方法:第一作者检索Pub Med、Wiley、Springer、OVID、Science Direct、Google学术数据库和CNKI数据库,英文关键词为"Polyamide AND denture,thermoplastic denture base resin,non-metal clasp denture,nylon,flexible denture",中文关键词为"弹性义齿,弹性树脂基",文献时间限定在1955年1月至2017年4月。结果与结论:注射成型热塑性树脂材料众多,目前被报道可作为义齿材料的主要有以下5种:聚酰胺、聚碳酸酯、聚酯、丙烯酸树脂及聚丙烯,他们具有弹性高、适合性好、美观、不易断裂等优点,因此临床上可用于制作注射成型热塑性义齿基托;但这种材料存在颜色不稳定、细菌易黏附、不易抛光和重衬等缺点,因此需要进一步改进材料的性能。

选择性激光熔化打印可摘局部义齿圆环形卡环固位力的有限元分析

目的:通过有限元分析对比评价不同设计的选择性激光熔化(selective laser melting,SLM)打印钴铬、纯钛、钛合金(Ti-6Al-4V)可摘局部义齿圆环形卡环的固位力,并分析卡环在脱位过程中的应力分布。方法:设计A(体部宽度/厚度为1.9 mm/1.1 mm,卡环臂聚合度为0.8)和B(尺寸A的1.2倍)两种圆环形卡环尺寸,再针对上述尺寸分别设计进入0.25 mm(A1,B1)和0.50 mm(A2,B2)两种倒凹深度,建立上述4种形态的卡环和基牙的有限元模型,将测量得到的SLM金属(钴铬、纯钛、钛合金)的密度和弹性模量赋予卡环,将釉质的密度、弹性模量、泊松(Poisson)比赋予基牙。设置卡环臂尺寸为A且进入0.25 mm倒凹的铸造钴铬合金卡环为对照组(C),并在有限元模型中赋予铸造钴铬合金的密度和弹性模量。所有金属的泊松比设定为0.33。在有限元模型中,沿脱位方向对卡环施加5 N的初始载荷,计算卡环沿脱位方向的最大位移,若卡环没有完全脱位,则每次在卡环上重新施加比上一次多5 N的载荷,直至卡环能够完全脱位,从而得出不同组卡环的固位力区间。经过上述有限元模型测试,筛选出与对照组卡环固位力区间相同的SLM金属卡环,进一步进行实体的就位/脱位实验验证,并通过有限元分析其von Mises应力分布。结果:有限元分析发现B1、B2形态的SLM金属(钴铬、纯钛、钛合金)卡环,A2形态的SLM钴铬卡环的固位力均大于对照组卡环。A1形态的SLM纯钛和钛合金卡环的固位力小于对照组卡环。A1形态的SLM钴铬卡环、A2形态的SLM纯钛和钛合金卡环的固位力与对照组卡环相当(15~20 N),进一步的实体测试表明,这3组SLM金属卡环固位力分别为(21.57±5.41)N、(19.75±4.47)N、(19.32±2.04)N,差异无统计学意义(P>0.05),这3组卡环中,除SLM钛合金卡环外,SLM钴铬和纯钛卡环的最大von Mises应力均超过各自的屈服强度。结论:对于SLM工艺加工制作的卡环,卡环臂尺寸和进入倒凹深度均相同的钴铬卡环的固位力大于纯钛和钛合金卡环,可通过调整进入倒凹深度和卡环臂尺寸来调整SLM金属卡环的固位力。考虑到义齿在患者口内的长期稳定使用,如采用SLM工艺加工卡环,建议设计卡环臂尺寸为A,进入倒凹量为0.50 mm,并采用钛合金材料制作。

种植义齿在口腔修复中的应用研究

目的:探讨种植义齿用于口腔修复的临床疗效。方法:收集2012年1月-2012年10月期间,我院接受口腔修复的患者86例,随机分为观察组与对照组,各43例,对照组行常规口腔修复,观察组则种植义齿修复。结果:观察组的口腔修复有效率为90.7%,对照组为72.1%,观察组显著高于对照组(P<0.05);观察组的并发症发生率为2.3%,显著低于对照组的18.6%(P<0.05)。结论:在口腔修复中应用义齿种植技术,疗效满意,值得推广应用。

改良上颌垫式活动矫治器在前牙牙性反矫治中的疗效观察

目的:观察两种矫治器的临床应用效果,探讨矫治前牙牙性反的新方法。方法:选择52例前牙牙性反患者,对照组26例采用改良上颌垫式活动矫治器进行矫治,传统组26例采用传统的上颌垫式活动矫治器进行矫治,矫治期间定期观察两种矫治器的稳定性,双曲舌簧性能、矫治完成时间等。结果:改良组矫治器稳定性、双曲舌簧性能明显高;4周内解除反者20例(传统组8例、改良组12例),7周内解除者14例(传统组6例、改良组8例),13周内解除者15例(传统组9例、改良组6例),17周内解除者2例(均为传统组),失败1例(传统组),改良组矫治完成时间明显少于传统组(P<0.05)。结论:改良上颌垫式矫治器矫治前牙牙性反临床效果明显优于传统型上颌垫式活动矫治器。

不同类型卡环对基牙受力影响的光弹应力分析

用光弹实验应力分析方法,对设计弯制、铸造圈卡及“Ⅰ”型三种固位卡环臂的下颌单侧游离端义齿进行了垂直加载测试,观察了邻缺隙侧基牙根周应力情况。结果表明,在垂直负荷下,游离端义齿的固位或平衡卡环臂不影响近基牙受力的大小和方向;在近基牙受力方面,弯制卡环臂、铸造圈卡环臂及“Ⅰ”型卡环臂三者之间无明显差异;作用于可摘部分义齿的(牙合)力主要通过(牙合)支托传递至近基牙。

无卡环活动垫在矫正牙列拥挤合并个别牙反中的应用

目的应用无卡环[牙合]垫对牙列拥挤合并个别牙反[牙合]进行矫治。方法在上下[牙合]固定矫治器存在的情况下,取模制作活动[牙合]垫,对牙列拥挤合并个别牙反[牙合]进行矫治。结果所选的23个病例中,完成矫治过程的22例患者效果良好、用时减少。结论无卡环活动[牙合]垫,对牙列拥挤合并个别牙反[牙合]矫治操作简单、疗程短、效果良好。

可摘局部义齿卡环固位力测量系统的研制及其初步效果评价

目的探讨可摘局部义齿卡环固位力测量系统的研制方法,并对其性能进行初步评价。方法设计研制可摘局部义齿卡环固位力测量系统,系统由卡环固位力测量仪、钳式测力计及测试系统软件3部分组成,主要设计指标为力学量程0~50 N、可连续测量固位力变化(每秒采集1000个有效数据)。利用砝码对测量系统的测量精度进行验证。通过增材制造方式制作纯钛、钴铬合金卡环试件各12个,将每种材料卡环随机数字表法分为2组,每组6个。其中,使用电子万能材料试验机测量纯钛卡环和钴铬卡环分别为对照组1和2,每组6个,可摘局部义齿固位力测量系统测量纯钛卡环和钴铬卡环分别为实验组1和2,每组6个。比较2种测量方式测得的卡环初始固位力大小。使用单因素方差分析法比较系统精密度,对不同测量方式测得的义齿卡环试件初始固位力进行独立样本t检验。结果可摘局部义齿固位力测量系统精度符合设计要求。电子万能材料试验机测得对照组1(13.96±1.51)N,对照组2(18.93±1.42)N;可摘局部义齿固位力测量系统测得实验组1(10.35±0.75)N,实验组2(15.34±0.68)N。由相同材料及制作方式制成的卡环,经不同测量方式测得的初始固位力之间差异有统计学意义(t纯钛=-11.740,P纯钛<0.001;t钴铬=-12.492,P钴铬<0.001)。结论本实验研制的测量系统能更真实地体现卡环脱位过程中的固位力变化,更接近临床情况。

非贵金属铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力的研究

目的 研究非贵金属铸造卡环的弹性极限及其相应卡抱力。方法 成品磨牙铸造卡环蜡经包埋、铸造、喷砂、超声波清洗后制得 5种钴铬合金和 1种 18 8镍铬不锈钢铸造卡环试件。应用万能材料试验机测试采集试件加载变形及其卸载回复全过程的电信号 ,通过A/D转换器将电信号转换成数字信号并贮存于计算机中 ;应用福州大学中心实验室基于MATLAB平台开发的计算机绘图软件处理分析、计算铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力。结果 不同品牌的钴铬合金铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力不同 ,18 8镍铬不锈钢铸造卡环的弹性极限及其相应卡抱力最低。在进入倒凹长度为 5 0mm、铸造卡环支撑处的厚度和宽度分别为 (0 71± 0 0 3)mm和 (1 31± 0 0 3)mm时 ,铸造钴铬合金卡环依材料生产厂商不同 ,其弹性极限范围是 0 2 8～ 0 33mm ,相应的卡抱力范围是14 4 2～ 19 2 8g。 结论 在临床工作中 ,应根据不同厂商生产的铸造钴铬合金 ,结合倒凹长度、坡度及卡环粗细选择进入倒凹的深度 ,以获得较理想的固位效果。

铸造与冷弯卡环基牙菌斑致龋菌分析

目的初步探讨可摘局部义齿卡环对基牙健康的影响。方法对铸造、冷弯卡环可摘局部义齿初戴一周前后，基牙菌斑中的主要致龋菌进行分析比较。结果铸造卡环组初戴一周后，基牙菌斑中粘性放线菌与变形链球菌的百分比分别上升了２３％和３８％；冷弯卡环组初戴一周后，上述细菌百分比分别上升了５９％和３３％，二者间差异有显著性；铸造卡环组粘性放线菌上升的百分比显著低于冷弯卡环组。结论可摘局部义齿卡环会增加基牙患龋的危险性。

不同钴铬合金铸造卡环循环疲劳性能初探

目的研究不同钴铬合金铸造卡环的固位力在循环疲劳实验中的变化，以期为临床提供依据。方法制备进入0．25mm和0．50mm两种倒凹深度的3种钴铬合金卡环样本（A组：硬质型钴铬合金；B组：Regalloy^TM；C组：Vera PDN^TM），在材料实验机上进行模拟临床摘戴5年的循环疲劳实验，实验过程中进行21次固位力测量。采用单因素方差分析、X^2检验及直线相关分析对实验结果进行统计分析。结果各组卡环固位力均呈现逐渐下降的变化趋势。对于进入0．50mm倒凹的卡环，其初始固位力[A、B、C组分别为（8．714±1．104）、（9．072±0．653）和（9．588±1．980）N]与固位力丧失量[分别为（4．408±0．662）、（3．484±0．494）和（3．290±1．484）N]均大于进入0．25mm倒凹的卡环[初始固位力分别为（7．940±0．357）、（7．834±1．308）、（8．156±1．067）N，固位力丧失量分别为（2．444±0．736）、（2．954±1．048）、（1．832±1．180）N]。卡环固位力与循环摘戴次数的对数呈负相关关系。结论钴铬合金铸造卡环的固位力能满足临床使用5年的需要。

卡环固位力的循环测试与分析

目的 观察卡环在反复脱位循环过程中固位力的变化趋势 ,探讨卡环设计时适宜倒凹的选择依据 ,为义齿卡环设计获得最佳临床效果提供依据。方法 使用Chatillon测力仪 ,测试临床常用钴铬合金铸造三臂卡。在前磨牙与磨牙的 0 2 5mm、0 5 0mm、0 75mm 3个倒凹深度上 ,卡环在脱位循环中固位力的变化。结果 所得数据经SPSS10 0统计软件做相关及回归分析 ,表明卡环固位力随脱戴次数增加而减小 ,二者存在线性关系 ,且不同基牙、不同倒凹的固位力衰减率之间差异有极显著性 (P <0 0 1)。前磨牙 0 5 0mm倒凹组卡环经 4 0 0次脱位后 ,其固位力反而开始小于 0 2 5mm倒凹组卡环的固位力 ;0 75mm倒凹组卡环固位力衰减最明显 ,达 0 76 70kg。磨牙组卡环固位力衰减趋势比较相似 ,最终固位力仍以 0 75mm倒凹组者最大 ,0 2 5mm倒凹组卡环固位力最小。结论钴铬合金铸造前磨牙卡环进入倒凹深度以 0 2 5mm为宜 ;磨牙卡环弹性较大 ,因此卡环进入倒凹的深度可较前磨牙更深。

钴铬合金铸造三臂卡环固位臂宽度设计与基牙倒凹关系的三维有限元分析

目的用三维有限元方法分析钴铬合金铸造三臂卡环固位臂在摘取时的应力分布,探讨3种宽度固位臂可放置的最大倒凹深度,为可摘局部义齿的设计和制作提供参考。方法以下颌第二磨牙为基牙,建立基牙和3种宽度固位臂的三维有限元模型,设定固位臂宽厚比为3:1,设计卡臂尖和固位臂中部进入基牙的倒凹深度不同,在固位臂中部施加动态位移载荷(以3 mm/s 速度,使卡环向上产生3 mm 的位移),计算固位臂从基牙上摘取时的接触受力。采用的统计学方法为直线相关与回归分析和两条回归直线的比较。结果固位臂的最大应力与卡臂尖进入基牙的倒凹深度呈正相关关系,与固位臂中部1/3进入基牙的倒凹深度无明显相关性。当卡臂尖进入基牙的倒凹深度相同时,随固位臂宽度的增大,固位臂最大应力的增加有统计学意义(P<0.01)。1.8、1.6和1.4 mm 3种宽度的钴铬合金固位臂可放入基牙的最大倒凹深度分别为0.25 mm、0.30 mm 和0.35 mm。结论当宽厚比一定时,固位臂越宽,卡臂尖可进入基牙的最大倒凹深度越小。为防止固位臂永久变形,应根据卡臂尖进入基牙的倒凹深度选择不同宽度的固位臂。