ER50-6焊丝激光焊接Q345B/304异种钢接头组织与性能

目的研究异种钢激光填丝焊接工艺对焊接组织与性能的影响规律,以降低Q345B/304异种钢激光焊接的成本,扩大异种钢激光焊接的应用范围,使其能够满足使用要求,实现Q345B/304异种钢激光焊接低成本的产业化应用。方法采用便宜的ER50-6碳钢焊丝代替价格高昂的ER308L不锈钢焊丝以及不锈钢药芯焊丝对Q345B/304异种钢进行激光焊接,主要采用填丝ER50-6焊丝对5 mm厚的Q345B/304异种钢板进行激光焊接,再结合焊缝区、熔合区及热影响区的纳观-微观-宏观多尺度表征和测试结果,研究不同工艺参数下焊接接头的组织与结构,同时结合焊接工艺参数和多尺度的表征结果,研究焊接接头硬度、焊缝中元素分布、物相特征、力学性能的变化规律。结果当激光功率为4.5 kW、焊接速度为6 mm/s、焊丝直径为1.2 mm、装配间隙为1 mm、送丝速度为2.5 m/min时,焊缝成形最好,且在焊缝中没有出现大量的M_(23)C_(6)和σ等有害相,焊接接头的力学性能等也完全满足使用要求。结论采用ER50-6焊丝对Q345B/304异种钢进行激光焊接,能够得到完全符合质量要求的焊接接头,且降低了焊接成本。

核电ER50-6实心焊丝MAG焊熔滴过渡方式探究

文中针对核电建造中的MAG焊接工艺进行深入探究,特别是ER50-6实心焊丝在不同焊接位置下的熔滴过渡方式。焊接过程中熔滴过渡方式对焊接工艺评定的有效性具有直接影响,为确保焊接质量符合RCC-M等相关焊接标准,文中使用高速摄像系统对常用焊接参数下的熔滴过渡临界值进行测定,并分析不同过渡形式对焊接过程稳定性、熔滴形态和过渡模式的影响。通过试验研究发现,在PA,PC,PF,PE等不同焊接位置,采用常规的直流反接方式和脉冲反接方式下,熔滴过渡模式不尽一样,且熔滴过渡临界值有较大差异。该结论对核电站焊接操作的规范化和标准化具有一定指导意义,有助于提升核电建设的安全性和可靠性。

环保无镀铜实心焊丝WH50-6N的研制

文中通过对焊丝生产工艺改进和表面功能化处理技术,研制出一种50 kg级无镀铜气体保护实心焊丝。经过与同类镀铜焊丝的焊接工艺对比试验,发现该焊丝具有电弧稳定、飞溅率低、成形美观、环保低尘、防锈性能优良等特点,避免了传统镀铜焊丝铜烟污染、铜屑脱落等问题,是一种工艺优良、环境友好型焊接材料,具有广阔应用前景。

ER50-6焊丝钢拉拔过程中轴向铁素体织构演变

采用DIL805A热膨胀仪研究了ER50-6焊丝钢的奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),并利用EBSD技术分析比较了五种拉拔变形量下沿轴向铁素体织构的演变规律及各织构组分变化情况。结果表明,ER50-6焊丝钢的相变点温度分别为Ac 1=732℃,Ac3=865℃,在现场实际冷却速度情况下ER50-6焊丝钢是由'铁素体(F)+珠光体(P)+贝氏体(B)'三相组成,随着拉拔变形量的增加,铁素体晶粒沿轴向发生转动,立方{100}【001】取向和旋转立方{100}【011】为较为稳定的取向,在形变过程中基本维持了晶粒的形状和百分含量;{111}面上的{111}【1 10】,{111}【11 2】及{110}【1 10】取向随着拉拔变形量的增加织构组分随之增加。各拉拔道次样品相邻晶粒间取向差主体为0°~5°之间的小角度晶界,随着拉拔道次的增加,相邻晶粒晶界间取向差角分布基本维持不变,非相邻晶粒间取向差主要分布在45°~50°范围之内,随着拉拔道次的增加非相邻晶粒间取向差分布逐渐向更大角度过渡。

ER 50-6焊接用热轧盘条的研制

介绍ER50—6焊接用热轧盘条研制过程：合理控制盘条化学成分；冶炼过程控制出钢温度1620—1650℃；连铸时控制过热度15～35℃，正常拉速2．2～2．6m／min；轧制时控制加热温度990～1050℃；控冷时控制吐丝温度820～850℃，辊道入口速度7m／min，以及0．45℃／s的冷却速度。生产的笳．5mmER50—6盘条不经退火处理可直接拉拔成D1．0mm的焊丝半成品，成品焊丝焊接性能良好，飞溅少，焊缝平整美观，质量稳定可靠，满足用户要求。

ER50-6焊丝用钢盘条的生产试制

ER50-6焊丝用钢盘条生产试制过程。通过确定合理的化学成分,选择合理的冶炼、浇铸、轧制和控制冷却的工艺参数,生产出满足用户使用要求的盘条。

ER50-6热轧盘条质量控制与轧制工艺研究

为了使ER50-6焊接用盘条不经退火拉拔至Φ0.8 mm成品,且在拉拔中模具损耗正常,对ER50-6焊接盘条的质量进行分析,要求盘条表面无明显缺陷如折叠、耳子、结疤等,金相组织应为铁素体和少量珠光体,铁素体体积分数应在80%以上,抗拉强度在560 MPa以下。针对影响拉拔质量的有关因素,对轧制工艺进行控制,开轧温度在955~970℃,终轧（减定径）温度在860~900℃,吐丝温度在800~820℃,轧后冷却速度为0.55~0.85℃/s;轧制过程中严控各道次料型尺寸,使轧槽、导卫等处于良好的工作状态,保证轧后盘条组织状态和表面质量及尺寸精度,使用时,细丝拉拔速度可达15 m/s,成品焊接后熔敷金属抗拉强度可达530 MPa。

ER50-6盘条拉拔断丝及焊丝焊接飞溅原因探讨

针对国内某钢厂开发的ER50-6焊丝钢盘条拉拔细丝时断裂的问题,以及焊丝焊接时产生焊接飞溅和熔融电流大的现象,查找炼钢、轧制过程引起此类问题的原因并提出改进措施：调整冶炼成分以及精炼时间,使w（P）≤0.015%,w（S）≤0.006%,w（O）≤20×10-6,w（N）≤30×10-6;降低夹杂物级别和气体含量,夹杂物最大级别1.5级;使用与ER50-6成分较为适用的保护渣;调整连铸坯拉速与二冷段配水;轧制时对可能造成红钢划伤的区域加装导轮等措施进行防护;降低轧制温度（850~880℃）和吐丝温度（750~780℃）,同时控制风冷线的冷速≤1.0℃/s,集卷温度控制在500~550℃。改进工艺后生产的盘条,拉拔断丝率、焊接电流等指标达到用户要求。

合金焊线用钢ER50-6控冷工艺优化

参照焊线钢ER50-6的冷却相变规律,通过对焊线钢ER50-6的轧制工艺进行调整,对四个批号设定了轧制温度范围。开轧温度分别为950-980℃、970-1000℃、990-1020℃、1010-1050℃;精轧温度分别为910-940℃、930-960℃、950-980℃、970-990℃;吐丝温度分别为:870-900℃、890-920℃、900-930℃、920-950℃。精轧前水冷箱设定四组不同的水量:20 m^(3)、18.3 m^(3)、17.4 m^(3)、17.7 m^(3)。结合成品的性能测试结果进行对比,得出了在高速线材生产此类钢种时相对较优的热处理工艺,即:开轧温度990-1020℃,精轧入口温度950-980℃,吐丝温度900-930℃,精轧前水量为17.4 m^(3)。为轧制生产焊线钢ER50-6提供一定借鉴数据。

ER50-6焊丝钢热轧盘条的开发生产实践

利用现有工艺装备,转炉高拉补吹,出钢C 0.03%~0.04%,P≤0.020%;LF精炼减少钢中气体和夹杂;连铸全程保护浇注,降低钢中夹杂物,并采用末端电磁搅拌技术提高连铸坯质量;优化孔型设计,控制轧制温度、吐丝温度、冷却速度等控制产品的组织性能及尺寸精度。张钢开发生产了ER50-6焊丝钢热轧盘条,产品组织为铁素体和少量珠光体,铁素体体积分数在80%以上,抗拉强度在560 MPa以下,性能通条稳定性好,表面质量好,完全满足用户要求。

焊丝用ER50-6钢盘条生产工艺优化

为解决ER50-6钢盘条损伤拉拔模具、焊接飞溅大等问题,对材料成分、强度、表面氧化铁皮等主要影响因素进行了分析。通过优化化学成分,控制成分C≤0.08%;同时优化炼钢工艺和轧钢加热、轧制、控冷工艺等,控制盘条抗拉强度≤530MPa,控制合适的氧化铁皮厚度,解决了焊丝用钢拉拔使用中存在的问题,满足了客户使用性能要求。

焊接用热轧盘条ER50-6生产实践

主要介绍了长钢焊接用钢盘条ER50-6的生产工艺,设计了产品化学成分控制范围,确定了冶炼、精炼和连铸浇注等关键参数,优化了轧制温度和冷却工艺控制。通过产品质量分析及应用实践证明,长钢ER50-6盘条的拉拔性能良好,所制焊丝焊接性能可满足用户使用要求。

ER50-6碳钢实心焊丝表面缺陷分析

ER50-6碳钢实心焊丝在表面检验过程中发现有断续分布、深浅不一的印记。通过宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法,分析了缺陷形貌及组织特征,确定了缺陷产生的原因。结果表明:焊丝表面缺陷为生产制造过程中酸洗、冲洗工艺不当造成的点腐蚀缺陷,最后结合工艺情况提出了一些改进建议。

ER50-6焊丝钢热轧盘条难酸洗及损坏模具的原因分析

采用SEM、EDS和金相显微镜(OM)对ER50-6焊丝钢热轧盘条表面难以酸洗以及拉拔过程中损伤模具的原因进行了分析。结果表明:ER50-6焊丝钢表面生成了一层厚度约为10μm的Fe3O4,其与尖晶石结构相仿,较致密,难溶于酸。母材表面生成的Fe3O4如果在除磷阶段没有去除干净,则在后续拉拔工序中会刮伤模具和钢丝表面,从而缩短模具寿命及影响钢丝质量。

ER50-6盘条生产工艺研究

通过LF精炼炉与成分快速分析相结合 ,进行钢水成分微调 ,从而控制钢的成分波动范围 ;通过LF炉白渣精炼 ,实现钢水脱硫、脱氧 ;采用全程保护浇注工艺降低气体和夹杂物含量 ;吐丝温度控制在 780～ 84 0℃ ,辊道速度小于 0 .0 5m/s,风机全关闭 ,可得到显微组织为F

ER50-6盘条拉拔开裂原因分析

低合金焊接用钢盘条在拉拔过程中有时出现劈裂现象,为找出其原因,对每一道次的钢丝取样进行金相分析,发现劈裂钢丝对应的盘条和半成品钢丝中都存在严重的横向珠光体带状偏析,且盘条的横向带状偏析与连铸坯的内部裂纹有很好的对应关系,盘条中存在的严重横向带状偏析是造成钢丝劈裂的主要原因。

ICP-AES法测定ER50-6焊丝中合金元素的含量

针对工业常用的ER50-6牌号的气体保护焊丝,利用顺序扫描型ICP-AES设备,建立了其合金元素Si、Mn、P、Ni、Cr、Mo和Cu的分析方法。方法采用硝酸、盐酸溶样,高纯铁基体匹配,通过对其溶样条件、谱线选择和背景干扰校正的研究,确定了实验条件。方法的准确度符合日常生产检验的要求,目前已应用于日常样品分析。

ER50-6焊丝钢开发生产实践

广富集团采用单渣快速脱磷，出钢[P]≤o．010％，终点碳0．035％～0．05％；LF精炼控制渣系和氧含量；连铸全程保护浇注、塞棒自动控制以及结晶器电磁搅拌；控轧控冷，成功开发生产了ER50—6焊丝用钢。产品检验表明，钢的化学成分均匀、稳定，氧含量（15—35）×10^4，铸坯组织致密，中心疏松≤1．0级，热轧盘条抗拉强度500—550MPa，断后伸长率≥25％。

ER50-6盘条生产实践

ER50 - 6焊接用钢盘条系采用氧气顶吹转炉冶炼、炉外处理、小方坯连铸机和高速线材轧机工艺生产。通过采取化学成分控制、炉外处理、全程保护浇注和缓冷等工艺措施 ,使盘条的化学成分稳定、强度低、塑性高 ,拉拔性能和焊接性能优良。经济效益显著。

ER50-6焊丝镀铜表面发黑原因分析及改进

针对某批次ER50-6焊丝镀铜后部分表面发黑的问题,利用光学显微镜和扫描电镜及能谱仪分析正常试样和缺陷试样微观结构与元素组成,得出表面发黑是薄氧化铁皮机械除鳞未除净造成的。通过减少铸坯在炉时间及严格控制加热温度、提高除鳞水压力、微调吐丝温度等措施可显著改善缺陷产生。