控冷工艺对ER70S-6钢相变和组织的影响

通过热模拟机Gleeble - 15 0 0对控制冷却过程的模拟 ,研究了终轧温度、吐丝温度和相变区冷速对ER70S - 6焊丝钢相变点的影响规律 ,测定了该钢种的动态连续冷却转变 (CCT)曲线 ,研究了控冷工艺参数对组织结构、铁素体量和铁素体平均晶粒尺寸的影响 ,得出其影响规律性的结论。

控冷工艺对ER70S-6钢线材组织和相变的影响及质量分析

结合热模拟及金相组织分析,研究了加热温度、变形温度、开始冷却温度和控冷速度对ER70S-6钢的组织结构、铁素体晶粒尺寸和铁素体量的影响规律。同时对盘条断口、麻坑进行了形貌分析和成分检测,发现夹杂物和氧化铁皮压入是导致质量问题的主要原因。结果能为优化ER70S-6钢生产提供依据。

相变区控制冷却速度对ER70S-6钢线材组织性能的影响

通过热模拟机Gleeble 15 0 0对控制冷却过程的模拟 ,研究了相变区冷却速度 (即冷速 )对ER70S 6焊线钢的组织结构、铁素体量、铁素体平均晶粒尺寸和力学性能的影响。试验结果表明 ,在相变区冷速小于 1℃ s时 ,钢的塑性较好。

高速拉拔ER70S-6焊丝钢生产工艺优化

通过总结分析ER70S-6焊丝钢存在的质量问题,提出了有针对性的优化改进措施,重点对ER70S-6焊丝钢的化学成分范围、气体氮含量、尺寸精度、显微组织等关键指标严格控制,攻关后C、Si、Mn、N含量内控达标率提高,尺寸偏差C级精度得到改善,而且消除了混晶异常组织。用户拉拔使用结果表明,优化后的焊丝钢质量得到进一步的提高,可满足用户拉拔速度28 m/s以上高速拉拔的要求。

ER70S-6钢盘条冷拔断裂原因分析及工艺优化措施

ER70S-6钢ϕ6.5 mm热轧盘条在冷拔中断裂,采用化学成分、力学性能以及显微组织检验测试了该批次盘条。结果表明,盘条中心存在马氏体组织、边部存在贝氏体组织是造成拉拔断裂的原因。通过进精轧温度由960℃降至920℃以及保温罩长度增加5 m,可有效减少心部马氏体的产生,避免边部贝氏体的产生,从而消除冷拔断裂现象。

ER70S-6焊丝钢拉拔断裂原因

采用化学成分分析、力学性能测试、金相检验、硬度测试、扫描电镜及能谱分析等方法对ER70S-6焊丝钢拉拔断裂的原因进行分析。结果表明:ER70S-6焊丝钢在拉拔时断口呈“笔尖状”的主要原因是原料内部存在异常未变形的贝氏体组织,以及存在大尺寸非金属夹杂物;断口呈“劈裂状”的原因是表面存在磕伤缺陷。

ER70S-6钢氮氧含量控制

为了降低气保焊丝钢ER70S-6最终产品的氮氧含量,提高焊丝的成材率,改善焊丝的焊接冶金性能,国内某生产厂实行转炉、精炼、连铸全流程控氮氧措施。结果表明:转炉环节氮质量分数降低了3×10-6,精炼工序氮质量分数降低了4×10-6,连铸大包至中包氮质量分数降低了2×10-6,全工艺环节总氮质量分数下降了约11×10-6,轧材成品全氧质量分数平均下降了27×10-6。在夹杂物及组织方面,低倍金相图片显示夹杂物的总体数量有所减少,存在形态由颗粒状及链状变为不连续的点状,分布状态由聚集态向弥散转变,同时高倍金相图片显示,晶粒略有增大,晶粒度有所下降,夹杂物沿晶界析出状况有所好转。

ER70S-6钢盘条质量分析与工艺优化

针对河北钢铁股份有限公司承德分公司生产的ER70S-6钢盘条拉拔过程断丝、强度及硬度偏高、费模具等而影响拉拔性能的问题,对盘条进行分析,并与其他厂家盘条进行对比,认为钢中残余元素含量高、铸坯表面和低倍质量差、轧制缺陷是造成盘条质量差的主要原因。对ER70S-6钢残余元素成分、冶炼和轧制工艺进行了优化研究,使盘条抗拉强度和硬度降低,表面质量得到提高,拉拔性能得到改善。

气保焊丝用钢ER70S-6热轧盘条的研制与开发

介绍了南钢气保焊丝用钢ER70S-6热轧盘条的整个研究过程。通过工业化试验,分析了钢的化学成分、力学性能对钢材后续工艺及成品焊丝性能的影响,指出了钢的纯净度、微合金化处理,是进一步提高气保焊丝焊接工艺性能的关键。

焊丝钢ER70S-6氧化铁皮机械剥离性能研究

通过扭转试验和扫描电镜评价了焊丝钢ER70S-6的氧化皮剥离性能。氧化皮和基体之间存在的铁硅氧化物Fe2SiO4(2Fe0·SiO2)和FeO为主要成分的富硅层,在机械折弯及砂带打磨过程中难以除净,使焊丝表面镀铜效果及焊接性能恶化。提出了通过提高加热炉加热段温度至985℃、提高均热段温度至1 110℃,进而阻碍氧向富硅层的扩散;建立PF线保温墙和保温通廊,进而促进FeO的歧化反应;缩短精轧机换辊时间3 h,进而减少氧化铁皮对铁基体的压入;降低吐丝速度至90 m/s、提高吐丝温度至930℃进而增加氧化铁皮厚度等方式来改善ER70S-6表面氧化皮剥离性能。工艺优化后,ER70S-6表面氧化铁皮由粉末状脱落变为片层状脱落,粗细拔半成品表面间断性发黑现象消失,镀铜层平均厚度由1.45μm增加至3.6μm,表面光亮度显著提高。

ER70S-6X焊丝钢生产工艺实践

介绍ER70S-6X焊丝钢的生产情况,通过化学成分及残余元素控制、精炼脱氧制度优化、连铸保护浇注和铸温铸速的稳定控制等工艺措施的实施,使ER70S-6X焊丝钢的产品质量和综合性能得到了稳定提升。

提高ER70S-6焊丝钢质量的工艺措施

系统分析并确定了导致ER70S-6焊丝钢拉拔过程中发生断裂现象以及焊接过程飞溅率较高的原因。通过优化盘条化学成分含量、合金化物料种类,提高精炼渣二元碱度,细化精炼、连铸过程控制等措施,盘条全氧含量均值由0.005 5%降低到0.003 0%,氮含量均值由0.005 0%降低到0.004 0%,C类夹杂物级别均值由2.0级降低到1.0级,D类夹杂物级别均值由1.0级降低到0.5级,拉拔过程中断头率以及焊接飞溅量明显降低,满足了用户使用要求。

ER70S-6焊丝钢的小方坯连铸生产技术分析

针对ER70S-6焊丝钢在使用过程中的一系列要求,对生产技术进行研究,主要包括四个方面的内容,分别是电炉终点控制、脱氧合金化工艺、精炼渣系控制以及连铸无缺陷铸坯生产。通过运用研究的这一技术,对ER70S-6铸坯的制造具有重要的作用。

ER70S-6焊丝钢的热变形行为

采用Gleeble3500热模拟试验机对ER70S-6焊丝钢在应变速率0.01、0.1、1、10 s^(-1)及变形温度1000、1050、1100、1150、1200℃条件下进行压缩试验。研究发现:升高温度和降低应变速率均会造成流变应力不同程度的减小。基于Z参数和线性拟合的方法,利用Arrhenius双曲正弦方程建立ER70S-6焊丝钢的本构方程,并算出激活能Q=313.821k J/mol。最后对比本构方程计算的预测值与实验值,结果表明:预测值与实验值吻合良好,平均相对误差约为4.52%,线性相关度约为0.995,相对误差低于10%的样本数占总量的95%。构建的本构方程可以用来预测ER70S-6焊丝钢的变形抗力和作为有限元数值模拟的材料模型。

ER70S-6焊丝用盘条试制

文章介绍了包钢ER70S-6焊丝用钢生产情况,为进一步提高钢材的拉拔加工性能,文章分析了钢坯的加热温度、开轧温度、吐丝温度、冷却速度对焊丝用钢拉拔性能的影响。实践证明,在包钢现有装备及工艺条件下开发ER70S-6焊丝用盘条是可行的,各项指标均满足用户要求。

ER70S-6焊丝生产工艺研究

本文介绍了首钢水城钢铁对ER70S-6焊丝用钢调试生产情况,为进一步提高ER70S-6焊丝用钢拉拔加工性能,本文主要从钢坯的加热温度,开轧温度,终轧温度,焊丝的吐丝温度,冷却速度对焊丝用钢拉拔性能的影响做了充分的论述。通过理论指导实践的基本实验方法,确定了对钢坯的加热温度,开轧温度,终轧温度,焊丝的吐丝温度,冷却速度的温度控制范围,试制生产出了符合厂家要求的焊丝产品。

低飞溅气保焊丝钢ER70S-6夹杂物的塑性化控制

针对气保焊丝钢ER70S-6中大颗粒不变形夹杂易在拉拔过程引起断丝的问题,通过FactSage软件对其夹杂物的塑性化控制进行了热力学分析以及工业试验。计算结果表明,非铝脱氧的低飞溅气保焊丝钢中夹杂物熔点随Al2O3含量的增加先降低后升高,随MgO含量的增加呈上升趋势;钢液中Ca、Mg、Al的含量随着精炼渣碱度的升高而升高。实际生产过程中,随着精炼渣碱度提高,夹杂物中Al2O3和MgO含量有所上升,夹杂物的变形能力降低。

焊丝用钢ER70S-6的连续冷却转变行为及高温热塑性

采用Gleeble-3500热模拟试验机,测定了焊丝用钢ER70S-6的动态连续冷却转变(CCT)曲线,结合光学显微组织观察,分析了不同冷速下的相变组织演变规律,利用高温拉伸试验,研究了不同温度下焊丝用钢的断面收缩率与抗拉强度变化情况。结果表明:CCT曲线中主要分为铁素体、珠光体、贝氏体、马氏体等4个转变区;随冷速由0.1℃/s逐渐增加至20℃/s,室温组织发生一系列变化,由最初的两相组织:铁素体与珠光体,最终演变为三相组织:铁素体、贝氏体与马氏体;随温度的升高,抗拉强度持续降低,断面收缩率先降低后增加再降低,在800～1150℃范围内,断面收缩率均高于90%,钢坯具备良好的高温热塑性能,故钢坯矫直温度可选择此温度区间。

ER70S-6焊丝钢的小方坯连铸生产技术

针对ER70S-6焊丝的使用特征要求,提出了焊丝钢炼钢生产关键控制技术,主要是转炉终点控制、脱氧合金化工艺、精炼渣系控制以及连铸无缺陷铸坯生产。通过该技术的应用,开发出了质量合格的ER70S-6铸坯。