无模胀球的原理与研究进展

介绍了无模胀球技术的基本原理和主要工序， 以及无模胀球技术的最新研究进展和在工程中的应用情况。对椭球壳体液压胀形时的应力分布进行了理论分析和图形描述， 并进行了一系列的椭球壳整体无模液胀成形试验研究， 同时通过有限元数值模拟分析了壳体在胀形过程中塑性变形的发生部位及扩展过程。

椭圆封头不连续应力的讨论

根据椭圆封头近似椭圆壳的真正几何形状，分析计算了椭圆封头的不连续应力．对 于标准椭圆封头，其近似椭圆壳的总应力在过渡区的内壁存在最大的经向拉应力σφｍａｘ，但 同时存在周向压应力；过渡区的外壁存在最大周向压应力σθｍａｘ但同时存在经向拉应力； 第三强度理论相当应力在过渡区的内壁存在最大值σ３ｍａｘ无论是σφｍａｘ。还是σθｍａｘ。其 值均随厚径比的增大而减小，其位置均随厚径比的减小而越靠近封头的联接边缘．与将椭 圆封头的近似椭圆壳作为椭圆壳处理的计算结果相比，封头近似椭圆壳的σφｍａｘ、σθｍａｘ、σｒ３ｍａｘ 均较小，且差异随厚径比的增大而增大，当厚径比为 ０．０４时，误差可达 １０％左右；封头近 似椭圆壳最大应力的位置一般更靠近联接边缘．

基于混合阵列模型的运动舰船感应电场

提出一种基于混合阵列模型的运动舰船感应电场的计算方法 ,推导出运动舰船磁感应强度Bx 分量所产生的感应电场的表达式 .根据一次船模实验 ,分析了运动舰船产生的感应电场的大小及空间分布特性 .实验结果表明 :该感应电场大小和航速成正比 。

椭圆封头形状系数的讨论

根据椭圆封头近似椭圆壳的几何形状 ,计算了不同厚径比、不同长短轴之比的椭圆封头的不连续应力 ,得到一组应力增强系数曲线 ,适用于长短轴之比为1～3 5 ,厚径比为0 002～0 04的椭圆封头 .计算表明ASME规范制定椭圆封头形状系数公式时仅考虑厚径比为0 015625时的情况不甚合理 .同时结合厚径比对封头深度的影响 。

椭圆封头的几何形状与薄膜应力的讨论

根据回转壳体的基本概念及回转薄壳的无力矩理论，探讨了椭圆封头的几何形状及其薄膜应力等问题．认为由于中面母线不是椭圆，椭圆封头的椭圆壳部分只能称为近似椭圆壳．对于标准椭圆封头，与根据封头近似椭圆壳中面母线几何形状推导的薄膜应力相比，根据同内径、同长短轴之比的椭圆壳中面母线椭圆推导的薄膜应力，在顶点处两向应力值都稍大，在赤道处，经向应力相同，周向压应力值稍大；根据封头近似椭圆壳内表面母线椭圆推导的薄膜应力，在顶点处两向应力都稍小，在赤道处，经向应力稍小，周向压应力值稍大．而且这种差异随厚径比的增大而增大，当厚径比为０．０４时，在赤道处，周向压应力误差可达２５％左右．

内压容器椭圆封头应力分析

基于薄膜理论和有力矩理论,推导了椭圆封头与圆筒连接边缘区的应力公式。对1台内压容器椭圆封头进行了有限元仿真,并通过电阻应变测量法验证了理论解和有限元解的正确性。结果表明,边缘区的应力集中不在封头的赤道处,边缘应力具有一定的局限性。

复杂载荷作用下椭圆封头-接管连接结构的最优化设计

为了设计化工容器上常见的椭圆封头/接管连接结构,根据设计条件提出了3种结构设计方案.采用有限元法,运用ANSYS软件进行结构应力计算,得到了3种结构的应力分布.通过对结构强度、结构的经济性和加工简便性的综合分析,给出了一个最佳的椭圆封头的连接加强结构.

ASMEⅧ-2凹面受压椭圆封头计算浅析

本文以某产品为例,对ASME规范第Ⅷ卷第二册中凹面受压的椭圆形封头设计计算进行了简要阐述,分析了封头计算厚度大于筒体计算厚度的原因,及设计计算中主要考虑的因素。

压力容器非线性裂纹补焊及熔池受力分析

基于A304不锈钢压力容器非线性焊接裂纹的补焊,利用有限体积法建立非线性移动三维焊接熔池流动数学模型,研究补焊熔池流动,通过非线性修正的双椭球热源模型,表征补焊过程中熔池的非线性移动轨迹和传热。在纯传热、负表面张力、正表面张力三种情况下,分析了非线性裂纹补焊过程中的焊接温度场、熔池流动和形貌,结果表明,压力容器裂纹补焊过程中,表面张力对熔池内流体的流动具有强烈的加速作用是主要的驱动力之一。

标准椭圆封头工艺增厚问题的讨论

通过对压力容器用标准椭圆封头的设计、采购、制造过程的阐述,指出了封头在设计、制造过程中存在的问题,提出将筒体名义厚度做为封头名义厚度,从而满足压力容器制造的安全性与经济性,避免封头制造和使用方由于工艺增厚而引发价格纠纷。

非黄斑裂孔性视网膜脱离术后黄斑区血流及结构的改变分析

目的探讨非黄斑裂孔性视网膜脱离患者行玻璃体切除术(PPV)后黄斑区血流及结构改变。方法收集2019年1月至2020年1月于本院确诊视网膜脱离的患者36例(36只眼)纳入研究(PPV组),患者的对侧眼作为对照组。PPV组术后1周、1个月、3个月、6个月及对照组均进行最佳矫正视力(BCVA)和相干光层析血管成像术(OCTA)检查。观察PPV组术后各个时期视网膜全层厚度(FT)、椭圆体带断裂、浅层视网膜血流密度(SVD)、深层视网膜血流密度(DVD)等变化情况并与对照组比较差异。结果PPV组患者术后BCVA随着时间延长逐渐改善,在术后各时期,椭圆体带断裂者BCVA均较椭圆体完整者差(均P<0.05)。与对照组相比,PPV组患者术后1周时均发生不同程度的黄斑水肿,FT显著增加,而SVD、DVD显著降低(均P<0.05);术后1个月到术后6个月,FT、SVD及DVD随时间延长逐渐增加,术后6个月时FT恢复正常(P>0.05),SVD、DVD仍低于对照组(均P<0.05)。结论非黄斑裂孔性视网膜脱离的患者即使手术成功修复,术后也有可能发生椭圆体带断裂、视网膜血流灌注减少,观察术后黄斑区血流及结构的动态改变,可为将来实施改善视功能的干预治疗提供临床参考。

不等极孔椭球容器结构及成型工艺研究

本文针对不等极孔椭球容器的结构特点,分析了内压载荷下的封头段结构应力状态,阐述了基于平面纤维缠绕成型椭球容器的工艺特点,给出纤维落纱稳定性、缠绕界面摩擦、封头补强因素对容器强度的影响,得出容器薄弱位置及采用适合的补强方式;通过一种橡胶衬碳纤维缠绕衬椭球容器工艺实现及液压试验表明,椭球容器缠绕成型稳定性较差,结构效率较一般的球形容器低。

PET装置中椭圆形封头卧式容器的液位-体积计算

针对椭圆形封头卧式容器的特点进行数学分析,得出椭圆形封头卧式容器内不同液位及对应液体体积的函数关系式。再以PET装置中具有标准椭圆形封头(EHA)的卧式EG液封槽17-T02为例,验证了计算结果和实际生产中标定数值具有很好的一致性,表明该函数关系式可以用来指导设计及实际生产操作。

非标准椭圆及标准椭圆型封头冲压展开下料尺寸的计算

在石油化工设备压力容器制造中,对于整体冲压成形封头的质量控制关键是封头展开下料毛坯直径展开计算和冲压成形环节。文中对其非标准型椭圆曲面封头冲压展开下料毛坯直径展开计算并作以阐述。

压力容器标准椭圆封头拼接焊缝射线探伤工艺的改进措施

为了满足生产需要对椭圆封头拼接焊缝射线探伤工艺进行改进,并取得了满意效果。

压力容器封头上大接管VLISP放样程序

利用AutoCAD中的Autolisp程序的二次开发,为压力容器中标准椭圆封头上的接管外伸长度精确展开编写了一段程序,并以实例说明和验证该展开方法的可行性与准确性。

应用SW6设计软件计算压力容器应注意的几个问题

结合实际应用,探讨了采用SW6软件在压力容器计算中需要注意的计算细节。校核封头最小成型厚度时,可将减薄量与腐蚀余量一起输入,以免SW6给出错误的许用应力。对整板成型的无缝标准椭圆封头,内压作用下的厚度计算式中焊接接头系数可参考ASME的相关规定确定。对于直径较大的立式容器,在其卧置液压试验的应力校核中,应考虑设备直径高度上的液柱静压。对材料匹配、所受载荷等不符合要求的标准容器法兰,不能免除计算。在SW6计算时,还应考虑腐蚀余量和查相关标准确定螺柱的根径。GB/T 150.1~150.4-2011《压力容器》中关于平盖多孔的补强方法有不尽合理的地方,对于一些重要场合,建议同时参考其他标准。单孔和多孔平盖的补强方法不能混用,平盖开单孔应进行单独的补强计算。

基于MVPPM的流固耦合方法在爆炸容器数值计算中的应用

爆炸容器内部流场演化和壳体结构动力响应可为容器外形、结构和材料选取等设计提供直接的数据支持,但由于爆炸容器具有大尺度、多组分、高密度比和复杂结构等特点,其内部流场数值预测一直以来都比较困难。基于Level Set方法,将具有大变形特点的内部气体流场和相对变形较小的容器结构分离开来,对气体流场和容器结构分别采用Euler型的MVPPM方法和Lagrange方法进行处理,引入虚拟流体技术处理交界面上的物理信息,成功将这种流固耦合数值方法应用于椭球封头和类球形爆炸容器的数值计算。