Et_3N·Mo(CO)_5催化取代2,3-二氢呋喃衍生物的合成

利用McDonald方法,制备了2-戊基-、2-(对-甲基)苯基-以及2-甲基-2-苯基-取代2,3-二氢呋喃化合物.实验表明,此种方法反应条件温和,后处理简单,适用范围广,可用以合成大量环内烯醇醚.

固溶温度对00Cr22Ni5 Mo3N钢组织及力学性能的影响

研究了固溶温度对00Cr22Ni5Mo3N钢组织及力学性能的影响。结果表明:在1000～1150℃之间,随着固溶温度的提高,00Cr22Ni5Mo3N钢组织中的铁素体含量呈直线上升;钢的强度和硬度先下降后上升,在1050℃达到最低点;钢的塑、韧性变化明显,当固溶温度低于950℃时,钢的塑、韧性急剧下降。经过分析,塑、韧性的下降主要是脆性相的析出所致。

铸态00Cr22Ni5Mo3N的热塑性

采用Gleeble1500对00Cr22Ni5Mo3N铸态试样进行了热拉伸和热压缩试验,找出了铸态00Cr22Ni5Mo3N的最佳热塑性温度区间为1 150～1 250 ℃,并且分析了该钢的热塑性与其组织、性能的关系.

00Cr22Ni5Mo3N钢大口径厚壁无缝管热穿孔工艺的开发

研究了00Cr22Ni5Mo3N钢的热扭转性能,结果表明,通过对化学成分和扭转温度的合理控制,可以使00Cr22Ni5Mo3N钢获得良好的热塑性,并使其变形抗力小于1Cr18Ni9Ti钢。根据试验结果制订了生产工艺,采用热穿孔工艺成功试制出00Cr22Ni5Mo3N钢大口径厚壁无缝管。

克拉2气田00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢焊接接头应力腐蚀研究

采用恒载荷法、恒应变法对采用不同焊接方法(TIG、SMAW、TIG+SMAW)得到的克拉2气田00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢焊接接头进行了不同介质浓度下的应力腐蚀试验。结果表明,在质量分数25%MgCl2和质量分数为40%CaCl2溶液中,不同焊接方法得到的焊接接头均具有良好的抗应力腐蚀性能。

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的高温软化机理

采用热/力模拟实验方法对热轧态00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢(DSS)进行低应变高温平面变形试验。结果表明,在应变速率分别为0.1s-1和2s-1,变形温度900～1200℃条件下,双相不锈钢的峰值变形抗力随变形温度升高而降低,随应变速率的增大而增加,在各变形温度下,其差值达到30～80MPa。在1000～1200℃变形温度区间,铁素体组织发生完全的动态回复以及再结晶软化,部分奥氏体主要通过孪生变形及亚晶的形成进行软化。

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢耐腐蚀性能分析

00C r22N i5M o3N不锈钢是双相不锈钢,它的固溶组织中α铁素体相和γ奥氏体相约各占一半。经过试验分析它的击破电位,保护电位,室内化学浸泡试验结果都证明它具有优良的耐点腐蚀性能;通过试验还证明它同时具有优良的耐均匀腐蚀和缝隙腐蚀的性能。

固溶温度对022Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢组织和性能的影响

试验研究了1000℃4h和1060℃4h固溶处理后022Cr22Ni5Mo3N钢φ75mm材的组织和力学性能。结果表明,022Cr22Ni5Mo3N钢φ75 mm材终锻温度970℃空冷的组织(体积分数)约为铁素体31%,奥氏体56%,析出物13%;1000℃4h固溶后为铁素体38%,奥氏体60%,析出物2%;1060℃4h固溶后铁素体50%,奥氏体50%,该钢通过采用1060℃固溶后,拉伸断裂强度731 MPa,延伸率38%,冲击功A_(KV)(-40℃)76-81J,满足标准要求。

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢在某气田雅丹地貌土壤中的腐蚀行为

为考察00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢在中国西部某气田雅丹地貌环境的腐蚀行为及对其施加阴极保护的必要性,采用现场埋设试片的方法,通过对试片的腐蚀速率、腐蚀形貌分析,研究了其腐蚀行为特征。结果表明:00Cr22Ni5Mo3N试片在该土壤中的平均腐蚀速度低,适用于该气田集气管线,并无施加阴极保护的必要性。

00Cr25Ni5Mo3N双相不锈钢的焊接缺陷及优化工艺研究

在对00Cr25Ni5Mo3N双相不锈钢设备焊接缺陷及成因进行分析的基础上,通过焊接试验研究,摸索和总结出该材质的焊接工艺及专项技术措施,为现场优质化制造设备及提高一次性返修合格率积累了经验,对类似材质结构的装备制作焊接亦有积极的指导作用。

冷轧变形量对00Cr22Ni5Mo3N钢组织与力学性能的影响

对固溶态00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢进行了40%~70%不同变形量的冷轧变形。采用SEM、XRD、硬度测试和拉伸试验等方法,研究了不同变形量冷轧对钢组织与力学性能的影响。结果表明:经1100℃×30 min固溶处理的00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢组织为α铁素体和γ奥氏体的两相组织。随着冷轧变形量的增加,试验钢中铁素体与奥氏体相区均沿着冷轧方向被不断拉长变细,组织越来越细化,奥氏体越来越多的转变为形变马氏体。固溶态钢冷轧后,硬度与强度明显提升,塑性显著下降。随着冷轧变形量的增加,钢的硬度、强度不断提高,伸长率不断下降。70%冷轧的试验钢的硬度、抗拉强度和屈服强度均达到最大值,分别为470.4 HV、1447.5 MPa、1195.8 MPa。

00Cr22Ni5Mo3N锻钢冲击韧度偏低原因分析

双相不锈钢同时具有高强度和耐蚀性,既有奥氏体不锈钢的耐局部应力和耐蚀性,尤其是在含氯离子的热腐蚀环境中,又有铁素体不锈钢的成形性能、焊接性和韧性。正是由于这些优良性能,双相不锈钢被越来越多地应用于海洋环境中。层片状组织是存在于钢材中的一种缺陷。主要是由钢中的一些脆性相形成的。钢锭内的大块非金属夹杂物、

高应变速率平面压缩00Cr22Ni5Mo3N双相钢的变形抗力和组织变化

采用Gleeble 3800模拟试验机对锻态00Cr22Ni5M03N双相不锈钢进行900～1200℃,应变速率为10 s^(-1)和50 s^(-1)的平面应变试验。结果表明,双相钢的峰值变形抗力随变形温度升高急剧降低,并且当应变速率由10 s^(-1)提高到50 s^(-1)时双相钢的峰值应力提高40～60 MPa;在1 000～1 200℃变形,钢中铁素体组织发生动态回复和再结晶,奥氏体通过位错的聚集、亚晶界形成发生部分软化。

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢热加工性能的试验研究

采用热压缩和热拉伸试验方法,对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的高温变形抗力、高温塑性以及在高温变形时的奥氏体相的数量进行了研究。试验结果表明,00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的高温变形抗力和高温塑性较0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢低,在1100～1250℃变形时,钢中奥氏体相的数量可以控制在适合热加工的范围,使钢具有较好的热加工性能。

退火保温时间对00Cr22Ni5Mo3N双相钢组织性能的影响

研究了00Cr22Ni5Mo3N双相钢退火保温时间与显微组织、力学性能的关系。结果表明:在800℃下保温退火30 s时,马氏体呈块状分布在铁素体晶粒之间;保温退火60 s时,马氏体和铁素体均匀分散,晶粒细化;保温90 s时,组织以马氏体为主,铁素体含量极低。在800℃保温退火60 s时,钢的伸长率最高、屈强比最低,具有较好的力学性能。因此,综合考虑实际生产效率及冲压需求,最终确定保温时间为60 s。

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢封头固溶热处理

介绍了00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢封头的固溶热处理工艺、固溶热处理中应注意的问题以及在固溶热处理时采取的防变形措施。

00Cr22Ni5Mo3N中合金双相不锈钢的热处理

00Cr22N i5Mo3N中合金双相不锈钢具有优良的耐腐蚀性和较高的强度,但不能热处理相变强化。离子渗氮可大大提高其表面硬度。研究了离子渗氮介质、工艺参数对00Cr22N i5Mo3N钢渗氮层硬度、深度、脆性和均匀性的影响,介绍了已成功应用于该钢的离子渗氮工艺。

激光增材修复1Cr15Ni4Mo3N的力学性能与显微组织

为研究激光增材修复l Crl5Ni4Mo3N后,修复层的性能是否能够满足工作需要,开展激光增材修复l Cr l5Ni4Mo3N力学性能与显微组织研究,利用WDW-100试验机检测修复试样的抗拉强度,利用光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)观察接头显微组织及断口形貌。结果表明,激光增材修复lCrl5Ni4Mo3N成形良好,2 mm深修复试样抗拉强度可达母材的92.7%,3 mm深修复试样抗拉强度可达母材的89.7%,修复接头呈现韧性断裂;激光热循环作用下第二相粒子的粗化导致组织显微硬度值呈现:基体>修复层>热影响区;修复层与基体冶金结合致密,接头由基体、热影响区及修复层构成,基体主要由回火马氏体夹杂少量残余奥氏体构成,热影响区主要由回火马氏体夹杂少量回火索氏体构成,修复层由马氏体+奥氏体双相组织构成。

双相不锈钢00Cr22Ni5Mo3N大管坯试制研讨

本文论述00Cr22Ni5Mo3N大管坯的试制工艺,特别是对我厂不锈钢2t电极重熔□650锭的工艺进行了探索,着重讨论了化学成分对该钢锻造塑性的影响,总结出了最佳的Ni、Cr、N控制范围、电渣重熔和锻造工艺。

三峡电站00Cr22Ni5Mo3N+Q345C复合钢管的焊接技术

主要阐述了三峡电站OOCr22Ni5Mo3N+Q345C复合钢管的焊接工艺及该项目的有序实施措施,结果证明复合板材钢管焊接的各项技术指标完全符合设计及三峡电站规范要求。