304L/Q235B不锈钢层状复合板热处理工艺优化研究

采用爆炸焊接法制备304L/Q235B不锈钢层状复合材料。为确定最佳热处理工艺制度,试验设计了4种热处理工艺。通过SEM和EDX能谱观察和分析304L/Q235B界面微观组织及元素扩散情况。采用显微硬度试验检测界面加工硬化现象改善程度,结果表明,在不同热处理工艺下,复合材料界面结合良好无分层,但在热处理的保温温度为620~700℃的条件下,复合材料界面附近区域发生Fe或Cr元素的扩散,保温温度达到700℃时元素扩散程度最大,且此时Q235B侧近界面区域晶粒尺寸最大,达到9~14μm。当热处理工艺的保温温度为660℃时,304L/Q235B加工硬化现象得到了明显改善,且能保证钢板硬度较高。当保温温度为660℃时,热处理后试样的晶间腐蚀试验结果显示,试样具有良好耐蚀性,未发生腐蚀。因此,保温温度为660℃是304L/Q235B复合材料的最佳热处理工艺。

不锈钢-钢爆炸复合板结合区组织的分析

铁素体不锈钢 0Cr13Al 钢 16MnR、奥氏体不锈钢 1Cr18Ni9Ti 钢Q2 35A和双相不锈钢0 0Cr2 2Ni5Mo3N 钢Q345C 3种爆炸复合钢板结合界面呈波状结合 ,热处理后结合区基板脱碳、复板渗碳 ,而且在结合区复板侧有一个约 30 μm宽的亚微米级的超细晶粒带 。

爆炸复合钢板界面射流熔化与凝固的研究

本文研究了奥氏体不锈钢 /普通低合金钢爆焊复合钢板界面熔区的形成。通过试验发现 ,爆炸时钢板碰撞形成的射流被截断的位置与铸态凝固组织存在的位置一致 ,说明界面熔区是由射流构成的。通过分析 ,射流熔化的原因并非仅仅来自绝热剪切 ,射流与基体的摩擦生热同样起着重要的作用。射流熔区的凝固组织对复合板质量影响较大 ;

爆炸复合板复合界面微观组织分析

采用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线能谱仪和电子背散射衍射仪 ,研究了铁素体不锈钢—钢 (0Cr13Al/16MnR ,0Cr13Al/2 0g)、奥氏体不锈钢—钢 (1Cr18Ni9Ti/Q2 35A ,0Cr18Ni10Ti/16MnR)和双相不锈钢—钢 (0 0Cr2 2Ni5Mo3N/Q345C)三类爆炸复合钢板结合区的显微组织特征。发现结合界面呈准正弦波状结合 ,热处理后结合区基板脱碳、复板渗碳 ,而且在复合界面复板侧有一个超细晶粒带 ,热处理达一定时间后 。

钛/钢双立式爆炸焊接参数优化

为解决大面积钛/钢爆炸焊接窗口窄,在结合区易出现"过熔"和"射流堆积"等微观缺陷的问题,开展了双立爆炸+轧制综合制造技术,进行了低爆速爆炸焊接用炸药试验优化,发明了一种最低临界爆速爆炸焊接用炸药,设计确定了刚性防护板和柔性防护墙构成的双立综合防护结构及参数,研究了钛/钢爆炸焊接装药厚度窗口.结果表明,双立钛/钢复合板结合界面成波状结合,几乎不存在金属熔化、漩涡等微观缺陷.

TA1-304不锈钢爆炸焊接复合板组织和性能的探究

通过爆炸焊接的方式复合TA1和304不锈钢两种材料从而获得复合板,对复合板结合界面的微观组织进行测试分析,观察发现复合板的结合界面呈周期性波状结合。在界面波形的端部存在较大的熔化区,熔化区附近有漩涡存在。对界面进行EDS面扫描,结果显示,界面处存在元素扩散现象。显微硬度测量结果表明:界面处维氏硬度最高,为413.10 HV,而且距界面结合处距离越远,显微硬度越低,并逐渐降低至和原材料一致。