运行15万h后F12钢主蒸汽管道剩余寿命的预测与试验验证

通过对已累积运行15万h后F12钢主蒸汽管道取样弯管的持久强度以及高温蠕变裂纹开裂和扩展速率的试验研究,应用积累的F12钢高温持久性能数据,确定原始材料的LarsonMiller方程,并据此方程和弯管的持久性能数据,统计估算取样弯管的剩余寿命和等效运行应力;再应用高温蠕变裂纹开裂和扩展寿命评估法,计算取样弯管在等效运行应力条件下的高温蠕变裂纹开裂和扩展寿命,并对其进行剩余寿命评估;最后根据弯管的显微组织对预测结果进行了验证。结果表明:用Larson-Miller参数法评估得到的主蒸汽管道的剩余寿命为73 515h,等效运行应力为103.97MPa;用蠕变裂纹开裂和扩展寿命评估法得到的剩余寿命为153 354h;该主蒸汽管道仍可正常运行近10a;预测结果与试验验证结果一致。

高温长期运行后F12钢焊接接头的显微组织和冲击韧性

利用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪和冲击试验机等研究了F12钢焊接接头高温运行16.5万h后的显微组织和冲击韧性。结果表明:高温运行16.5万h后,F12钢焊接接头中的马氏体发生分解,接头中的析出相主要为M23C6型碳化物,其在晶界析出并聚集长大,呈孤立的颗粒状或链状分布;F12钢焊接接头出现显著的时效脆化现象,这与组织中M23C6相的析出、聚集长大有关;母材冲击断口为沿晶断裂,焊缝金属的为解理断裂。

F12钢主蒸汽管道焊缝裂纹返修处理

分析了F12钢的焊接性和影响其焊接质量的主要因素 ,提出了F12钢焊接及焊后热处理规范 ,及合理的返修工艺。保证了焊接质量。

电站常用的F12钢长期运行后的疲劳损伤研究

F12钢是介于珠光体耐热钢和奥氏体耐热钢间最合适的钢种,具有良好的耐高温、耐腐蚀以及优良的强韧性和高温抗氧化性,大量作为超高压电站锅炉材料。文章主要介绍了F12钢力学性能和疲劳断裂的研究进展。从微观组织、疲劳寿命以及疲劳断口分析了F12钢的疲劳性能。影响F12钢疲劳寿命的因素主要包括温度、应变幅等。材料在不同影响因素作用下,其疲劳寿命存在一定差异。

高温管道用中Cr(F12类)钢的材质状态与热强性关系

为了研究不同火力发电厂高温管道用Cr(F12类)钢在供货状态以及实际工况下运行不同时间后的材质状态,多次取样进行了成分、拉伸性能、硬度、冲击韧性、脆性转变温度、金相检验及持久强度等检验,对不同服役状态下F12钢的力学性能、显微组织、高温热强性能以及寿命评估进行了对比总结分析,结论表明管材原始冶金质量或最终热处理工艺控制得到的材质状态是制约F12类钢管道长期安全使用寿命的重要因素,而材料的短时性能、组织状况和高温热强性能间存在显著的对应关系。

1000t/h炉主蒸汽管F12与12Cr1MoV异种钢焊接

针对F12与12Cr1MoV异种钢的焊接接头采用E2-11MoVNiW(R817)焊条焊接提前失效的问题,探讨合适的焊接工艺、焊接材料,既改善了焊接接头组织性能,又能保证设备长期安全运行。

长期高温时效F12耐热合金钢中碳化物形态和组分变化

热电厂中质材为X20CrMoV12.1耐热合金钢主蒸汽管线在550℃高温条件下长期服役,材料的性能和组织结构发生明显变化,研究结果表明:材料在常温条件下表现为脆性,但没有出现一般耐热钢常见的软化现象;显微组织也发生显著退化,出现明显的蠕变特征.晶界和品内碳化物严重粗化或球化,经电子衍射和X射线能谱分析,碳化物基本上都是M23C6.分布在晶界、亚晶界和晶内的M23C6碳化物的形态和组分存在一定差异,这可能与碳化物粗化过程相关.晶内有细小弥散的富钒碳化物MC在长期高温时效过程中沉淀,是材料保持硬度的重要原因.

长期高温运行后F12钢的时效脆化

利用金相显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪和X射线衍射仪及冲击试验机研究了运行165 000 h后F12钢的脆化现象。结果表明,高温运行后F12钢马氏体基体发生分解细化,M23C6在晶界析出并聚集长大,呈连续链球状或孤立颗粒状分布,引起晶界显著脆化。

12Cr3WV低活性F/M钢在热处理过程中的变形行为及计算机分析

以12Cr3WV低活性F/M钢材料为对象,研究了不同应变速率和实验温度对12Cr3WV低活性F/M钢材料的影响,利用金相显微镜对变形后的组织进行观察。实验结果表明,应变速率和变形温度对热处理过程中12Cr3WV低活性F/M钢材料的变形行为影响很大,变形温度不变时,奥氏体的动态再结晶程度随着应变速率的提高而呈现降低的趋势。

F12钢焊接及热处理过程中因停电导致焊口质量问题的现状处理

针对F12钢焊接及热处理过程中突然停电事故所导致的焊口质量问题，进行了初步的理论分析，并结合现场实际情况，提出了切实有效的处理方案，从事故教训的反面进一步完善了F12钢的焊接及热处理工艺。

F_(12)钢焊缝裂纹超声检测方法探讨

1 前言 秦岭发电厂125机组主汽管道和蒲城电厂主汽、再热管道材质为西德生产的F_(12)钢。这种钢对裂纹比较敏感、焊接中极易产生裂纹,因此对其作超声波探伤的关键就是判定缺陷性质的问题、换句话说就是如何判定F_(12)钢焊缝中裂纹的问题。通过对我厂和蒲城电厂100多个F_(12)钢焊缝超声探伤裂纹的判定解剖,总结摸索出了一条适合F_(12)

12%Cr钢(F11)主蒸汽管道运行后的组织与性能

对姚孟发电有限责任公司 1号机组运行 14万h后的F11钢主蒸汽管道材料进行了各种力学性能试验和微观组织观察分析。分析认为 ,运行 14万h后其材料发生了组织老化和性能脆化 ,但尚有一定的剩余寿命。此结果对 12 %Cr类钢的研制。

本钢235mm×265mm连铸坯生产SA-182F12C1.1钢的工艺实践

本文介绍了本钢特殊钢厂采用40 tEBT-LF-VD-3流235mm×265mm方坯连铸-热轧工艺生产Φ85mmSA-182F12C1.1锅炉吊杆钢材。通过对炼钢过程的成分控制,严格中包钢水过热度,稳定过程拉速,采用结晶器弱冷制度连铸工艺生产该钢种,铸坯质量和轧后钢材性能满足标准要求,达到了取代模铸生产的目的。

X20CrMoV121钢焊接接头力学性能的试验研究

研究了Ｘ２０ＣｒＭｏＶ１２１钢ＴＩＧ＋ＳＭＡＷ工艺所焊接头的力学性能，重点探讨了不同化学成分焊丝打底、不同焊接热处理条件的影响。研究表明，Ｘ２０ＣｒＭｏＶ１２１大径厚壁钢管打底焊选用２．５％Ｃｒ和１２％Ｃｒ两种焊丝所焊接头力学性能都可达到技术要求。从高温寿命考虑选用１２Ｃｒ％焊丝更为合理，从抗裂性考虑，选用２．５％Ｃｒ焊丝具有明显改善焊接性的优点。采用部分“马氏体”焊接法、小线能量的多层多道焊、空气等离子切割后进行７２０～７４０℃回火热处理是保证Ｘ２０ＣｒＭｏＶ１２１钢焊接接头力学性能必要的工艺措施。

预热、热处理对X20CrMoV121钢焊接接头的性能影响

文章结合现场情况，采用不同预热、热处理方法对F12钢进行焊前预热及焊后回火处理，通过金相、机械性能对比试验，在保证组织、性能情况下，优选经济、简易、可行的工艺方法。