Fe-Cr-Co永磁合金的激光辐照效应研究

对Fe-Cr-Co永磁合金经激光辐照后的磁性能、微观组织结构变化进行了研究和分析。结果表明,当激光功率为3000 W时,随扫描速度的减慢,合金磁性能下降幅度增大,当扫描速度为600 mm/min时试样接近退磁状态。激光辐照后试样表层的薄区中发生了α→γ相变。激光辐照的作用机制主要是热效应和少量的冲击力学效应以及相变引起的相变区和非相变区间的应力集中。

低生长速度下定向凝固Nd_(13.5)Fe_(81.5)B_5永磁合金的磁取向

采用液体金属冷却(LMC)的定向凝固技术,研究了在较低晶体生长速度(12 和20 祄/s)条件下得到的Nd13 .5Fe81.5B5永磁合金的磁取向。分析发现,Nd2Fe14B的易磁化轴[001]仍然与柱状晶生长方向垂直,即与其晶体择尤生长方向垂直。在一定的区域内,相邻柱状晶的易磁化轴互相平行,从而组成易磁化轴平行排列的晶粒集团。当晶体生长速度从20μm/s 降低到 12μm/s时,晶粒集团的平均尺寸明显增大,所含晶粒数增加。

Nd_2Fe_(14)B/α-Fe纳米复相永磁合金微结构的形成

研究了使用不同快淬速度制备的Ｎｄ３．６Ｐｒ５．４Ｆｅ８３Ｃｏ３Ｂ５合金中Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／α－Ｆｅ复合纳米晶结构的形成．采用Ｘ射线（ＸＲＤ）、透射显微（ＴＥＭ）分析技术和振动样品磁强计（ＶＳＭ）观测和测量了材料的微结构和磁性．结果表明，使用最佳淬速（２０ｍ／ｓ）形成的Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／α－Ｆｅ复合纳米晶结构晶粒细小，晶粒尺寸均匀．Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相和α－Ｆｅ相的平均晶粒尺寸分别为１４ｎｍ、１６ｎｍ．合金中α－Ｆｅ相的体积分数为４８．６％．纳米晶合金的磁性能为Ｊｒ＝１．１０８Ｔ，Ｈｃ＝４４６．５ｋＡ／ｍ；（ＢＨ）ｍａｘ＝１９３．６ｋＪ／ｍ３；剩磁比Ｊｒ／Ｊｓ＝０．７３６．

Nd_2Fe_(14)B/α-Fe系双相复合永磁合金快淬带的SEM分析

利用扫描电子显微镜分析了两种成分的Nd2Fe14B/α-Fe系双相复合永磁合金快淬带的形貌。结果表明复合添加Dy和Ga具有改善合金快淬带组织形貌的作用。

纳米晶复合Pr_8Fe_(87)B_5永磁合金磁性能与显微组织研究

用XRD、TEM及VSM等研究了纳米晶复合Pr8Fe87B5永磁合金不同淬态的显微组织及磁性能。合金获得的最高性能为 :Br=1.33T,HcJ=471.8kA/m,(BH)max=186.4kJ/m3。

Nd-Fe-B永磁合金应用简介

一、前言 1983年Nd-Fe-B永磁合金的出现标志着永磁材料发展到一个新阶段。由于它具有优异的磁性能,廉价的、丰富的原材料来源以及良好的机械性能等,这就为大规模生产和应用创造了有利条件,引起了世界永磁工作者的注意。国内外的永磁研究者、生产者和使用者都把注意力集中在第三代稀土永磁合金Nd-Fe-B上。由于Nd-Fe-B永磁合金居里温度低,剩磁可逆温度系数大,温度稳定性差,限制了它的进一步推广应用的范围。目前。

永磁合金Nd(Fe,Mo)_(12)氮化过程

研究了氮原子在Ｎｄ（Ｆｅ，Ｍ）１２合金中的扩散行为，测定了扩散温度、时间与样品平均氮含量的关系；计算了氮原子在Ｎｄ（Ｆｅ，Ｍ）１２合金中的扩散频率因子Ｄ０和扩散激活能Ｅａ，运用扩散Ｆｉｃｋ第二定律计算了氮原子在Ｎｄ（Ｆｅ，Ｍ）１２粉末颗粒内部的分布。理论计算与实验结果一致。

关于Nd-Fe-B永磁合金的制造方法

叙述目前制造Nd-Fe-B永磁合金常用的粉末法,熔体旋淬法和还原扩散法的工艺流程。简要评述了各种方法的特点,并列出每种方法所得的磁性数据。此外还介绍了异质扩散反应烧结法的原理以及新近研制的用液动压结法(LDC)制备Nd-Fe-B永磁体的工艺特点和初步结果。

快淬法制备Nd_(15)Fe_(77)B_8稀土永磁合金的工艺研究

本文通过XRD表征晶态和测试磁性能,考察了快淬法制备Nd15Fe77B8稀土永磁合金的工艺条件对其结晶状态和磁性能的影响。研究发现:随着快淬速度的增加,Nd15Fe77B8磁性合金中晶态组织减少,非晶态组织增加,合金材料的磁性能呈先升高后降低的规律;晶化退火过程能够使合金磁粉中的非晶态组织再晶态化,随着晶化温度的提高、晶化时间的延长,合金磁粉中晶体含量增加,合金的磁性能曲线出现峰值。实验结果表明:当快淬速度26ms-1,晶化退火温度700℃,晶化退火时间10min时,可获得内禀矫顽力(Hci)880kA/m和剩磁感应强度(Br)0.890T的磁粉.

质子辐照对永磁合金微观结构演化的研究

钐钴和钕铁硼稀土永磁合金已经广泛应用于粒子加速器的波荡器和其他器件中,作为加速器的重要组成部分,永磁合金在辐照环境中长期服役会出现磁性能损失的现象,这会影响束流的品质.为了探讨产生这个现象的微观机理,采用透射电镜对质子辐照前后的钐钴和钕铁硼稀土永磁合金进行了微观结构演化的表征和分析,统计了由辐照析出的纳米晶体积密度和粒径分布,并讨论了微观结构演化对宏观磁性能损失的影响.结果表明,随着质子辐照损伤程度的增加,永磁合金的微观结构从单晶结构转变为纳米晶多晶结构,且纳米晶和基体的晶体结构相同.钕铁硼的纳米晶体积密度先增大后减小,粒径分布先增大后不变;钐钴的纳米晶体积密度逐渐减小,粒径逐渐增大.在2 dpa的质子辐照损伤程度下,钕铁硼稀土永磁合金比钐钴永磁合金的非晶化趋势更明显.

Nd_7Fe_(61)B_(22)Mo_4Y_6纳米复合永磁材料的磁性能及微结构

采用铜模喷注法成功制备了尺寸为1×5×50 mm的长片状Nd_7Fe_(61)B_(22)Mo_4Y_6合金。通过差式扫描量热分析、X射线衍射分析及磁性能测量系统研究了合金的热稳定性、相组成及磁性能。结果表明,合金的磁性能对于热处理条件极为敏感,铸态合金显示软磁性能,经不同温度热处理后,其磁性转变为硬磁特性。通过740℃等温退火10 min,合金表现出最佳磁学性能,其中剩磁0.51 T,矫顽力1289 kA/m,最大磁能积46.2 kJ/m3。Nd_7Fe_(61)B_(22)Mo_4Y_6合金优良的磁性能可以归结为软磁相颗粒α-Fe、Fe3B和硬磁相颗粒Nd2Fe14B之间强烈的交换耦合作用。由于其尺寸大和磁性能良好的特点,Nd-Fe-B-Mo-Y系纳米复合永磁合金具有潜在的应用价值。

Cu对Sm_3(Fe,Ti)_(29)N_x/α-Fe双相纳米耦合磁体磁性能的影响

通过对Sm10Fe84Ti6和Sm10Fe84Ti5Cu1两种合金采用甩带快淬、晶化、氮化等工艺处理,成功制备了Sm3(Fe,Ti)29Nx/α-Fe双相纳米耦合永磁复合材料.试验结果表明Sm10Fe84Ti6和Sm10Fe84Ti5Cu1两种合金经甩带后均主要由Sm3(Fe,Ti)29和α-Fe两种物相组成,但合金中α-Fe相的相对含量不同.两种合金氮化后的矫顽力和剩磁均在750℃晶化时达到最高值;Sm10Fe84Ti6合金氮化后的Sm3(Fe,Ti)29Nx和α-Fe晶粒细小,晶界平直,其磁滞回线具有单一永磁体的特性,硬磁相与软磁相能达到较好的直接交换耦合,具有较高的矫顽力和剩磁.而添加的Cu对晶界状态的影响对交换耦合作用起决定性因素,析出物聚集于晶界造成晶界的晶粒阻隔效应,导致晶界处交换耦合常数降低从而降低交换耦合作用,使得纳米磁体的剩磁和矫顽力都降低.

Mn掺杂对Nd－Fe－B纳米复合永磁合金结构的影响

利用XRD和XAFS技术研究了淬火速度为20m/s的退火和未退火Nd9fe85-xB6Mn2(x=0.5,1.0)样品的长程序结构和局域结构。结果表明：初始制备样品，微量Mn原子的掺杂有利于纳米复合Nd-Fe-B磁性材料中Nd2Fe14B硬磁相和α-Fe软磁相的结晶度增加，而随着Mn掺杂量的增加，Fe原子周围配位有序度升高；退火后，掺杂微量的Mn元素并没有进一步提高Nd9Fe85-xB6Mnx样品的结晶度，也没有生成新的物相。本文提出，在快淬制备过程中，微量的Mn原子进入纳米复合Nd-Fe-B磁性材料的磁体主相形成亚稳相；退火处理后，Mn原子退出初始的磁体主相而进入颗粒的晶界。

镝的分布对烧结和时效含镝钕铁硼永磁合金性能的影响（英文）

研究了烧结和时效含镝钕铁硼磁体。通过对不同状态磁体的磁滞曲线,场发射扫描电镜以及能谱对磁体的磁性能,微结构以及成分进行了分析。结果表明,除了主晶相外,镝元素主要分布在富钕相,钕镝氧化物和位于晶界的富镝颗粒中。优化时效过程促进了镝在磁体中合理的扩散以及分布,镝在烧结磁体,高温时效磁体以及优化时效磁体中富钕相,钕镝氧化物以及含镝颗粒中的含量减少,证明了优化时效后,镝元素在磁体中的合理分布,导致了含镝钕铁硼永磁合金矫顽力的提高。

稀土文献题录

影响NdFeB永磁合金磁性的微观结构分析 【摘要】以N35H烧结态NdFeB永磁合金为实验材料，进行时效态处理，系统分析了合金微观结构对磁性的影响。通过场发射扫描电镜观察了合金形貌。结果表明，影响NdFeB磁性的内在因素包括在主晶相Nd2Fe14B晶界处富稀土相的形态和分布、主晶相晶界的平直规整和Nd2Fe14B主晶相的数量增加，

R_2Fe_(14)B型化合物中磁晶各向异性起源的理论分析

对于 R_2Fe_(14)B(其中 R 为稀土元素)型化合物中的磁晶各向异性的起源进行了理论分析。认为 R_2Fe_(14)B 的磁晶各向异性主要与 R 离子的4f 电子组态有关。应用 Hund 法则计算并绘制出了各种稀土离子的4f 电子的几率密度空间分布图。根据这类图形,对于 R_2Fe_(14)B 型化合物中的磁晶各向异性作了成功的解释。