Fe-0.1C-5Mn中锰钢在双道次热压缩变形期间的静态再结晶行为

通过Gleeble-3500型热/力模拟试验机对Fe-0.1C-5Mn钢进行双道次热压缩试验,研究了变形温度(850,900,950,1000℃)、道次间隔时间(1,5,10,20,50,100 s)、应变速率(0.01,0.1,1 s^(-1))对该钢在热变形期间静态再结晶行为的影响,并基于应力、应变数据,绘制功率耗散效率图。结果表明:提高变形温度、延长道次间隔时间、增加应变速率有助于试验钢在双道次热压缩变形期间发生静态再结晶,其静态再结晶激活能为210 k J·mol^(-1);试验钢的稳定变形区分布于短道次间隔时间(1,10 s)的高应变速率区域(0.2~1 s^(-1)),以及长道次间隔时间(100 s)的低温低应变速率区域(850~925℃/0.01~0.2 s^(-1))。

Fe-0.1C-5Mn中锰钢热变形行为研究

通过Gleeble-3500热机械模拟机研究了Fe-0.1C-5Mn中锰钢在950~1150℃变形温度、0.001~1 s^(-1)应变速率下的高温变形行为。根据单道次热压缩的真应力-真应变曲线,分析了变形条件对流变应力的影响,发现高温和低应变速率有利于动态再结晶的发生。引入Zener-Hollomon参数,建立本构方程,得到钢的热变形激活能为256.317 kJ/mol。通过对试验数据的拟合,建立了中锰钢动态回复和动态再结晶的分段流变应力模型,结果表明:模型预测值与试验值吻合较好,证明了所建模型的可靠性。

Fe-0.1C-5Mn中锰钢动态力学性能研究

以Fe-0.1C-5Mn中锰钢为研究对象,研究其动态力学性能和材料本构模型的适用性。对材料进行应变速率为0.001s^(-1)、1s^(-1)、10s^(-1)、100s^(-1)、500s^(-1)和1000s^(-1)的拉伸试验,获取材料在不同应变速率下的关键参数和变化规律。分别采用Johnson-Cook(J-C)与Swift-Hockett/Sherby(SHS)两种模型方程对测试材料的塑性流动应力进行拟合。结果表明:随着测试应变速率的升高,Fe-0.1C-5Mn中锰钢材料的强度及塑性升高;与J-C简化模型拟合曲线相比,SHS模型拟合曲线更贴近试验曲线。选用SHS模型拟合曲线对0.001s^(-1)、100s^(-1)和1000s^(-1)拉伸试验进行仿真模拟,发现依托SHS模型模拟仿真获得的工程应力-应变曲线与试验曲线具有较高的一致性,证明了SHS模型的准确性和可靠性。

退火温度对热轧0.14C-5Mn钢组织和力学性能的影响

0.14C-5Mn钢(/%:0.14C、5.0Mn、0.008P、0.002S、0.0030N)由50 kg真空感应炉冶炼,轧成4 mm板材(终轧温度1000℃,空冷)用扫描电子显微镜,X射线衍射法和单轴拉伸试验研究了0.14C-5Mn钢热轧4 mm板550～650℃6 h退火后的组织和力学性能。结果表明,热轧0.14C-5Mn钢退火过程中产生了奥氏体(发生相变诱发塑性-TRIP效应),随退火温度的升高,奥氏体体积分数逐渐增加,钢的伸长率和强塑积(抗拉强度与断后伸长率的乘积)明显增加,650℃6 h退火时奥氏体体积分数达30.11%,该钢的抗拉强度为945 MPa,强塑积为37.3 GPa%

强磁场对Fe-0.1C-2W钢回火过程微观组织的影响

借助OM、SEM、TEM、XRD等手段,研究了强磁场对Fe-0.1C-2W钢在200℃回火过程中微观组织演变的影响,同时将磁场因素引入修正的Williamson-Hall方法,对钢中位错密度进行理论计算。结果显示,12 T强磁场作用促进了钢中马氏体板条回复,位错密度显著降低,这是因为强磁场促进基体中原子迁移以及削弱柯氏气团对位错的钉扎作用;此外,强磁场作用下钢中Fe_(3)C碳化物数量显著增加,其热力学本质是磁场影响了Fe_(3)C的磁自由能,其形核势垒降低,形核率增大,进而促进了Fe_(3)C的析出。

开冷温度对高性能海底管线用0.08C-1.5Mn-Nb钢组织性能的影响

研究了不同开冷温度下，海底管线用0．08C－1．5Mn-Nb钢的组织和性能。结果表明，开冷温度在700—790℃时，0．08C-1．5Mn—Nb钢易获得铁素体＋贝氏体双相组织，且组织中析出物细小弥散分布。随开冷温度降低，铁素体含量增加，贝氏体含量减少，伸长率较高，保持在25％以上，屈强比较低，不超过0．85。0．08C-1．5bin-Nb钢具有良好的强塑性匹配。