粒化处理对Fe-1.4C-15Cr合金组织与性能的影响

对Fe-1.4C-15Cr合金分别进行了粒化处理(水淬+回火)。借助光学显微镜、XRD、冲击韧性和硬度测试,研究粒化处理对其性能的影响。结果表明,粒化处理后,其显微组织中连续网状的合金碳化物明显溶解,大部分粗大的网状结构己减少或消失,合金碳化物以不连续的短棒状或颗粒状均匀分布在基体中,Fe-1.4C-15Cr合金的硬度由32.5HRC提高到40.9 HRC,而韧性由9.1 J·cm-2提高到10.1 J·cm-2。

烧结Fe-15Cr-3.5C-2.5Mo-1Cu合金的性能

由于高碳高铬合金铸铁具有特殊的耐磨性能,因而,广泛地用作破碎机冲击棒和砧板、灰渣破碎机锤头,辊式破碎机的环、透平喷嘴环,推土机等工程机械的支重轮、托带轮、驱动轮和导向轮的端面浮动油封密封环等。故引起国外粉末冶金工作者的重视,并用粉末冶金热压工艺研制过类似的合金及其性能。

Fe-60Ni-15Cr合金在NaCl溶液中的腐蚀电化学行为研究

采用机械合金化法,利用真空热压技术,通过控制温度、压力制备了MA Fe-60Ni-15Cr块体合金,采用粉末冶金法制备了常规尺寸的PM Fe-60Ni-15Cr合金。利用电化学测量系统,研究两种合金在3.5%的Na Cl溶液中的腐蚀行为。通过动电位极化曲线和交流阻抗谱分析可得,两种合金均发生活性溶解,MA Fe-60Ni-15Cr合金的腐蚀电流密度高于PM Fe-60Ni-15Cr合金,且两种合金的交流阻抗谱均由单容抗弧组成,PM Fe-60Ni-15Cr合金的传递电荷电阻大于MA Fe-60Ni-15Cr合金。即PM Fe-60Ni-15Cr合金的耐蚀性较好。

铁和1C—1.4cr钢激光表面合金化的研究

本文研究了把碳输入到纯铁和1c-1.4cr钢（S135）中的激光表面合金化处理。这种处理工艺包括试样表面用石墨化预涂层。若用连续的CO2激光表面熔化处理时，在各个处理工艺间反复用石墨涂料，而合金化处理在薄层的熔区和栓孔两个区域中进行。从共晶到过共晶范围内碳合金化最高达6%，在过共晶范围内发现大裂纹和松孔。

两种Fe-Ni-Cr系气阀合金中的析出相

采用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)以及X射线衍射仪(XRD)等对46Fe-33Ni-15Cr和50Fe-27Ni-20Cr2种气阀合金中的析出相进行研究。结果表明,固溶时效后,46Fe-33Ni-15Cr合金中有γy相、σ相和MC相,而50Fe-27Ni-20Cr合金中有γy相、σ相、MC相和Laves相;46Fe-33Ni-15Cr合金中的γy相有球状和胞状2种形态,50Fe-27Ni-20Cr合金中的γy相都呈球状,尺寸略小,为20~40 nm;46Fe-33Ni-15Cr合金中的σ相呈条状沿晶界分布,50Fe-27Ni-20Cr合金中的σ相呈针状与晶界呈一定位向分布。在700℃时效1000 h,随着时效时间的延长,46Fe-33Ni-15Cr中的σ相数量增长幅度远大于50Fe-27Ni-20Cr,时效1000~2000 h,两者相差不大。

高铬钢摩擦磨损性能研究

对含碳1.4wt%和含铬15wt%的Fe-C-Cr合金进行了退火处理。借助光学显微镜、扫描电镜、XRD,通过MMU-5G型屏显式材料端面摩擦磨损试验机研究。结果表明,在铸造条件下,基材高铬钢组织由初生奥氏体枝晶和(Fe,Cr)7C3、(Fe,Cr)23C6合金碳化物组成。在定转速r=100r/min,载荷分别为50N、100N、150N、200N、250N的情况下,随着载荷的逐渐增大,滑动摩擦系数均不断下降,在载荷较小时其下降幅度较明显,随着载荷的增大,下降幅度变化趋于平缓。

高铬钢摩擦磨损性能研究

对含碳1.4wt.%和含铬15wt.%的Fe-C-Cr合金进行退火处理。借助光学显微镜、扫描电镜、XRD对试样微观组织进行观察,通过MMU-5G型屏显式材料端面摩擦磨损试验机对其磨损性能进行研究。结果表明,在铸造条件下,基材高铬钢组织由初生奥氏体枝晶和(Fe,Cr)7C3、(Fe,Cr)23C6合金碳化物组成。在定转速情况下,随载荷逐渐增大,滑动摩擦系数均不断下降,在载荷较小时其下降幅度较明显,随载荷增大,下降幅度变化趋于平缓。