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Fe-C-Cr-V合金体系中球状VC颗粒原位生成及长大过程 被引量:4
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作者 姚秀荣 韩杰才 +3 位作者 刘兆晶 高跃岗 李凤珍 任善之 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第6期59-65,共7页
采用原位反应铸造法制备了球状VCP增强Fe-C-Cr-V合金基复合材料。利用金相显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱分析对该复合材料的微观组织进行观察。结果表明:在含V 7%的Fe-C-Cr-V合金熔体中,熔炼温度1680℃时VC开始形成,在1750℃左右... 采用原位反应铸造法制备了球状VCP增强Fe-C-Cr-V合金基复合材料。利用金相显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱分析对该复合材料的微观组织进行观察。结果表明:在含V 7%的Fe-C-Cr-V合金熔体中,熔炼温度1680℃时VC开始形成,在1750℃左右可以得到比较理想的球状VC颗粒;保温时间短,VC球化不明显,保温时间过长,球状VC颗粒易长大;保温时间控制在5 min,可得到理想的弥散分布的球状VC颗粒;向合金熔体中加入稀土或球化剂可以促进VC的球化。对合金体系中球状碳化物的形成机理也进行了探讨。 展开更多
关键词 原位反应铸造法 VCp/fe-c-cr-v复合材料 长大过程 球化机制
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含V多元合金白口铸铁的试验研究与应用 被引量:3
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作者 子澍 张秀伟 +1 位作者 宋润泽 徐新民 《现代铸铁》 CAS 2008年第2期61-64,共4页
加V可以细化高铬铸铁的奥氏体晶粒,形成M7C3型碳化物和硬度很高、以V为主的MC型碳化物。由于V促进碳化物析出,有可能在亚临界条件下获得马氏体组织,减少残余奥氏体量,因而可以使铸件不经高温热处理获得高耐磨性。用含V白口铸铁(质量分数... 加V可以细化高铬铸铁的奥氏体晶粒,形成M7C3型碳化物和硬度很高、以V为主的MC型碳化物。由于V促进碳化物析出,有可能在亚临界条件下获得马氏体组织,减少残余奥氏体量,因而可以使铸件不经高温热处理获得高耐磨性。用含V白口铸铁(质量分数为C 3.0%,Si 1.1%,Mn 1.1%,Cr 10.2%,V 8.9%,Mo 0.4%,Ni 0.5%,Cu 1.0%)浇注LPC-III型破碎机锤头,经560℃、3 h亚临界热处理后进行使用试验,结果表明,其寿命为高Cr铸铁锤头的3倍。 展开更多
关键词 fe-c-cr-v 白口铸铁 抗磨性 亚临界处理
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Fe-Cr-C-V等离子堆焊层改善旋耕刀耐磨性和冲击韧性 被引量:19
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作者 郝建军 杨泽宇 +2 位作者 马璐萍 赵建国 刘敬春 《农业工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期24-30,共7页
为解决农机触土部件耐磨性差、失效频繁等问题,该文采用等离子堆焊技术在65Mn钢基体上制备Fe-Cr-C-V堆焊层;利用金相显微镜、X射线衍射仪分析了堆焊层的显微组织和物相构成;利用显微硬度计、往复式摩擦磨损试验机、自制土槽磨损试验机... 为解决农机触土部件耐磨性差、失效频繁等问题,该文采用等离子堆焊技术在65Mn钢基体上制备Fe-Cr-C-V堆焊层;利用金相显微镜、X射线衍射仪分析了堆焊层的显微组织和物相构成;利用显微硬度计、往复式摩擦磨损试验机、自制土槽磨损试验机、冲击试验机等设备测试了堆焊层的显微硬度、耐磨性及冲击韧性。结果表明,堆焊层与基体呈良好的冶金结合,Fe-Cr-C-V堆焊层主要由α-Fe、Cr7C3、M7C3([Fe,Cr]7C3)、Fe-Cr固溶体、VC等组成。与65Mn淬火钢相比,Fe-Cr-C-V堆焊层的维氏硬度提高了75%,磨损质量降低了约67%。与Fe-Cr-C堆焊层相比,Fe-Cr-C-V堆焊层维氏硬度提高了HV0.5100,冲击韧性提高了21%。与常用的65Mn铲尖相比,有Fe-Cr-C-V堆焊层的深松铲铲尖磨损质量减少了78%,与常用60Si2Mn旋耕刀相比,有Fe-Cr-C-V堆焊层的旋耕刀平均磨损质量减小约50%。该研究可为延长旋耕刀使用寿命提供参考。 展开更多
关键词 复合涂层 显微结构 等离子 旋耕刀 Fe-Cr-C-V堆焊层 耐磨性 冲击韧性
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Fe-C-Mn-Si-Cr-V系超级贝氏体钢CCT曲线研究 被引量:6
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作者 陈静 徐光 +1 位作者 王凤琪 刘峰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第20期70-72,77,共4页
在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢在不同冷却速度下的连续冷却转变膨胀曲线,根据曲线上的拐点确定相变点。利用ZEISS显微镜观察了不同冷却速度下试样的金相组织,用硬度计测量各试样硬度。结合膨胀曲... 在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢在不同冷却速度下的连续冷却转变膨胀曲线,根据曲线上的拐点确定相变点。利用ZEISS显微镜观察了不同冷却速度下试样的金相组织,用硬度计测量各试样硬度。结合膨胀曲线和金相组织,利用Origin软件绘制了两种不同成分的Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明,碳含量的增加降低了贝氏体和马氏体转变温度,设计的两种Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢具有良好淬透性。 展开更多
关键词 Fe-C-Mn-Si-Cr-V系贝氏体钢 CCT曲线 热膨胀法 相变点
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等离子原位合成Fe-Cr-V-C堆焊合金的耐磨性 被引量:4
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作者 宗琳 刘政军 李乐成 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第5期20-23,29,共5页
采用等离子堆焊技术制备了不同Cr含量的Fe-Cr-V-C堆焊合金,借助扫描电镜和X射线衍射等分析手段研究了碳化物形貌及合金物相组成。同时研究了Cr含量对合金硬度和耐磨性的影响,并探讨了磨损机理。结果表明:堆焊合金组织由马氏体、铁素体... 采用等离子堆焊技术制备了不同Cr含量的Fe-Cr-V-C堆焊合金,借助扫描电镜和X射线衍射等分析手段研究了碳化物形貌及合金物相组成。同时研究了Cr含量对合金硬度和耐磨性的影响,并探讨了磨损机理。结果表明:堆焊合金组织由马氏体、铁素体、奥氏体、M7C3及VC组成。合金中随着Cr含量的提高,由于硬质相M7C3和VC的数量及形态变化不大,而具有高硬度的针状马氏体基体组织的减少使得合金的耐磨性先降低,当达到一定值后继续增加Cr含量,M7C3的数量逐渐增多,因而耐磨性随后增大;当Cr含量达到27.2%(质量分数)时,大量高硬度六边形M7C3复合物(约HV1200)结合一定量VC(约HV1600)颗粒构成坚实的耐磨骨架,使得合金具有最佳的耐磨性。 展开更多
关键词 Fe-Cr-V-C合金 组织 耐磨性 碳化物 硬度
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含钒高铬白口铸铁的结晶特点及钒对合金显微组织的影响 被引量:15
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作者 子澍 《铸造》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期185-187,共3页
介绍了Fe-C-Cr-V合金的凝固特点,以及钒对该合金系显微组织的影响。当钒含量小于5%时,钒使合金的共晶点稍向右移;当钒含量大于5%时,钒使共晶点左移。钒含量大于2%后,钒能抑制Cr/C小于5的Fe-C-Cr合金中M3C的形成,得到含M7C3型碳化物的Fe-... 介绍了Fe-C-Cr-V合金的凝固特点,以及钒对该合金系显微组织的影响。当钒含量小于5%时,钒使合金的共晶点稍向右移;当钒含量大于5%时,钒使共晶点左移。钒含量大于2%后,钒能抑制Cr/C小于5的Fe-C-Cr合金中M3C的形成,得到含M7C3型碳化物的Fe-C-Cr-V合金。由于Fγe结晶后不久发生(Fγe+MC)共晶反应,缩短了Fγe枝晶长大的温度范围,使Fγe枝晶细化。为得到MC体积量>M7C3体积量,指出了C、Cr、V三元素含量的适用范围,这对正确制定高钒Fe-C-Cr-V合金的化学成分有参考价值。 展开更多
关键词 Fe—C—Cr-V合金 冷却曲线 合金液相面图
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Fe—C—j(j=Ti,V,Cr,Mn)熔体的热力学性质规律 被引量:2
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作者 王海川 王世俊 +2 位作者 乐可襄 董元篪 李文超 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第9期952-956,共5页
利用本文提出的热力学性质方法,根据Fe-C-j(j=Ti,V,Cr,Mn)熔体中的C溶解度与温度及第三组元j之间的关系式,研究了Fe-C-j熔体中第三组元j对C溶解度的影响因子ki;mj以及组元的活度相互作用系数与第... 利用本文提出的热力学性质方法,根据Fe-C-j(j=Ti,V,Cr,Mn)熔体中的C溶解度与温度及第三组元j之间的关系式,研究了Fe-C-j熔体中第三组元j对C溶解度的影响因子ki;mj以及组元的活度相互作用系数与第三组元j原子序数间的关系,探讨了 Fe-C-j(j=Ti,V,Cr,Mn)熔体中不同组元热力学性质的变化规律. 展开更多
关键词 碳溶解度 活度相互作用系数 原子序数 铁合金熔体
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改善含V高铬铸铁组织和性能的工艺措施 被引量:1
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作者 子澍 《现代铸铁》 CAS 2008年第5期49-53,共5页
论述了w(V)在5%~10%的高铬铸铁的组织和性能,其中3C-10Cr~10V*合金的抗磨性是3C-17Cr-3Mo合金的2倍。对含V高铬铸铁进行变质处理可进一步改善其组织和抗磨性能:加Ti可使VC球化;加RE可使碳化物细化;RE和Ti都加效果会更好。
关键词 Fe—C—Cr-V合金 变质处理 抗磨性能
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等离子弧堆焊高铬铁基合金的组织形成机制及对显微硬度的影响 被引量:1
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作者 宗琳 徐俊尧 +3 位作者 王学钊 周建 杨洋 王明 《焊接技术》 2023年第1期17-21,I0007,共6页
采用等离子弧堆焊的方法制备不同Cr含量的Fe-Cr-V-C堆焊层,分析了不同Cr含量对亚共晶、共晶和过共晶堆焊层M_(7)C_(3)尺寸与形态及性能的影响规律。通过SEM,EDS,XRD分析了堆焊层的显微组织及相组成,采用显微硬度计进行了硬度测试。结果... 采用等离子弧堆焊的方法制备不同Cr含量的Fe-Cr-V-C堆焊层,分析了不同Cr含量对亚共晶、共晶和过共晶堆焊层M_(7)C_(3)尺寸与形态及性能的影响规律。通过SEM,EDS,XRD分析了堆焊层的显微组织及相组成,采用显微硬度计进行了硬度测试。结果表明:堆焊层组织由马氏体、奥氏体、M_(3)C,V_(2)C,共晶及初生M_(7)C_(3)组成;随着Cr含量的增多,共晶M_(7)C_(3)的数量逐渐增多,当w(Cr)超过10.10%后,堆焊层组织中开始出现初生六边形M_(7)C_(3),且数量逐渐增多;w(Cr)达到14.15%时,初生高硬度M_(7)C_(3)数量最多,且颗粒适中,形态分布均匀,使得堆焊层顶端显微硬度平均值最高,达到HV_(0.2)1 285。 展开更多
关键词 等离子弧堆焊 显微硬度 组织 Fe-Cr-V-C系
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铸造Fe-Cr-V-C耐磨合金显微组织及硬度
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作者 汤凯智 符寒光 +3 位作者 程美洁 桑培 鞠江 雷永平 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第3期122-126,共5页
在实验室条件下对铸造Fe-Cr-V-C耐磨合金显微组织及硬度进行研究。结果表明,铬含量保持2%不变前提下,铸造Fe-Cr-V-C耐磨合金的钒含量从5%增至10%时,凝固组织中VC数量增加且尺寸增大,合金硬度变化不明显;钒含量保持10%不变前提下,随着铬... 在实验室条件下对铸造Fe-Cr-V-C耐磨合金显微组织及硬度进行研究。结果表明,铬含量保持2%不变前提下,铸造Fe-Cr-V-C耐磨合金的钒含量从5%增至10%时,凝固组织中VC数量增加且尺寸增大,合金硬度变化不明显;钒含量保持10%不变前提下,随着铬含量由2%增至10%,铸造Fe-Cr-V-C耐磨合金的凝固组织中M7C3数量增加且合金硬度增大;淬火热处理会进一步提高Fe-Cr-V-C耐磨合金的硬度。 展开更多
关键词 Fe-Cr-V-C耐磨合金 显微组织 碳化物 硬度 淬火
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Effect of heat treatment on the microstructure and hardness of C-Cr-W-Mo-V-RE Fe-based hardfacing layer 被引量:7
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作者 常立民 刘建华 缑慧阳 《China Welding》 EI CAS 2006年第1期43-48,共6页
After different heat treatment processes, the metal compound, the microstructure and the hardness of the C-Cr-W- Mo-V-RE Fe-based hardfacing layers are investigated by means of metallographic microscope, X-ray diffrac... After different heat treatment processes, the metal compound, the microstructure and the hardness of the C-Cr-W- Mo-V-RE Fe-based hardfacing layers are investigated by means of metallographic microscope, X-ray diffraction ( XRD ), energy dispersive spectrum( EDS ), transmission electron microscope(TEM) and hardness tester. The results show that the hardfacing layers have higher tempering stability and secondary hardening property. After quenching at 820 ℃ ,the hardness value( HRC37 ) and the microstructure of the layers are similar to that normalized at 820 - 1 000 ℃. The tempering stability and the hardness increases with increasing quench temperature, which is attributed to the amount of the alloy element in the matrix. These results are very helpful for improving the mechanical properties of the hardfacing layers. 展开更多
关键词 C-Cr-W-Mo-V-RE Fe-based hardfacing layer heat treatment MICROSTRUCTURE HARDNESS
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Changes of Tempering Microstructure and Properties of Fe-Cr-V-Ni-Mn-C Cast Alloys 被引量:1
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作者 LIUYan-xia MAYong-qing +2 位作者 WANGYue-hua ZHANGZhan-ping ZHANGYang 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第5期631-634,共4页
The changes of tempering microstructure and properties of Fe-Cr-V-Ni-Mn-C cast alloys with martensite matrix and much retained austenite are studied. The results showed that when tempering at 200 °C the amount of... The changes of tempering microstructure and properties of Fe-Cr-V-Ni-Mn-C cast alloys with martensite matrix and much retained austenite are studied. The results showed that when tempering at 200 °C the amount of retained austenite in the alloys is so much that is nearly to as-cast, and a lot of retained austenite decomposes when tempering at 350°C and the retained austenite decomposes almost until tempering at 560 °C. When tempering at 600 °C, the retained austenite in the alloys all decomposes. At 560°C the hardness is highest due to secondary hardening. The effect of nickel and manganese on the microstructure and properties of Fe-Cr-V-C cast alloy were also studied. The results show that the Fe-Cr-V-C cast alloy added nickel and manganese can obtain martensite matrix and much retained austenite microstructure, and nickel can also prevent pearlite transformation. With the increasing content of nickel and manganese, the hardness of as-cast alloy will decreases gradually, so one can improve the hardness of alloy by tempering process. When the content of nickel and manganese is 1.3-1.7%, the hardness of secondary hardening is the highest (HRC64). But when the content of nickel and manganese increase continually, the hardness of secondary hardening is low slightly, and the tempering temperature of secondary hardening rises. 展开更多
关键词 Fe-Cr-V-Ni-Mn-C合金 显微结构 调温过程 热处理
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