Fe_(50)Ti_(50)非晶合金的高温高压研究

对用机械合金化方法制备的Fe50Ti50非晶合金的高温高压性质进行分析,结果表明高温与高压均有利于非晶合金的晶化.

非晶合金Fe_(50)Ti_(50)晶化行为的研究

本文利用ＤＴＡ、ＸＲＤ并结合热处理方法研究了用机械合金化方法制备的Ｆｅ５０Ｔｉ５０非晶态合金的晶化过程，分析了非晶Ｆｅ５０Ｔｉ５０的晶化机制．

拉伸速率对Ni_(40)Ti_(50)Fe_(10)合金环境氢脆的影响

研究了不同应变速率对N i40Ti50Fe10合金环境氢脆的影响,并用扫描电子显微镜观察了拉伸断口的形貌.研究结果表明:N i40Ti50Fe10合金在真空中的拉伸行为与应变速率无关,断口形貌主要是韧窝塑性断口.N i40Ti50Fe10合金在空气中的塑性随着应变速率的降低而减小,断口形貌也从韧窝塑性断口转变为韧窝塑性断口和解理脆性断口的混合断口.N i40Ti50Fe10合金在氢气中低应变速率拉伸时表现出明显的脆性,断口形貌主要为解理脆性断口.在高应变速率下(2×10-1s-1),N i40Ti50Fe10合金在真空、空气和氢气中的塑性相近,说明在该应变速率下可以有效地抑制环境氢脆.N i40Ti50Fe10合金的屈服强度不受应变速率和环境的影响.

Ti_(50)Ni_(25)Cu_(25)合金非晶薄带的研究进展

概述了Ti50Ni25Cu25合金非晶薄带的制备方法,结晶热处理后的相组成、微观组织演变、织构变化和相变过程,并介绍了Ti50Ni25Cu25合金非晶薄带典型热处理后的力学性能。

机械合金化Fe_(50)Ti_(40)C_(10)热稳定性和力学性能研究

利用机械合金化工艺制备了Fe50Ti40C10非晶态合金,运用差示扫描量热法分析了非晶合金Fe50Ti40C10热稳定性和晶化能力,研究不同的Al含量对Fe50Ti40C10非晶态合金的热稳定性、晶化能力和力学性能的影响。结果表明:Al含量在0-6%内,随着含量的提升,Fe50Ti40C10的热稳定性和晶化能力也逐渐增强;Al含量在6%时,其力学性能最好。

机械合金化法制备Ti_(50)Ni_(15)Cu_(28)Sn_7非晶合金粉末

以一定比例配置Ti、Ni、Cu、Sn金属粉末,利用机械合金化方法在转速为300 r/min、球料比为12∶1的条件下制备Ti_(50)Ni_(15)Cu_(28)Sn_7非晶合金。采用XRD和SEM对不同球磨时间混合粉末的物相结构和形貌进行分析。并对合金粉末进行了DSC分析。结果表明:经过不同时间球磨之后,混合的金属粉末开始出现合金化及不同程度的非晶化。随着球磨时间的增加,粉末颗粒逐渐细化。球磨80 h后,合金粉末全部转变为非晶合金,且具有较高的热稳定性和非晶形成能力。

微量硼和铌对铸造Ni_(50)Al_(20)Fe_(30)合金组织及性能的影响

研究了微量硼和 2 % Nb对铸造 Ni5 0 Al2 0 Fe30 合金组织及性能的影响。结果表明 :微量硼的加入可以改善 Ni5 0 Al2 0 Fe30 合金的强度与塑性 ,最佳硼含量为 0 .0 2 %～ 0 .0 5 % ;此外 ,微量硼的加入影响该合金的共晶区 ,从而明显改变合金的微观组织形态。在硼含量为 0 .0 2 %时 ,该合金主要处于 β相 (Ni Al)与 γ相的共晶区 ,这对合金的室温塑性极为有利。添加 2 % Nb可明显提高该合金的压缩屈服强度并改善塑性。在室温、6 5 0℃和 10 0 0℃ ,该合金的压缩屈服强度分别提高 30 %、5 9%和 36 %

时效和SME训练对Ti_(50)Ni_(50)合金丝记忆效应的影响

研究了不同时效热处理和形状记忆效应训练(SME)对Ti50Ni50合金丝的单程形状回复率ηs、双程回复率ηt的影响。结果表明:时效温度在300～500℃时,ηs保持在一个较高的状态,出现一个稳定的平台;时效温度从500℃升到600℃时,ηs急剧下降,550℃时下降了56.7%,600℃时下降了68.3%。时效温度在400～600℃时双程记忆效应最平稳也是最好的。随着训练次数的增加,单程记忆效应是减弱的,训练75次后的回复率仅为未经训练的60%。不同的时效温度,减弱的趋势是一致的。随着训练次数的增加,ηt显著增加,训练75次后基本稳定,回复率增加了200%,时效温度高于500℃后,训练对双程回复率影响不大。

退火温度对Ti_(50)Ni_(45)Cu_5合金相变温度和摩擦磨损性能的影响

采用熔炼法浇注出Ti50Ni45Cu5合金铸锭，对其进行均匀化处理、固溶处理后，再进行变形量为25%的冷轧，最后分别在400，500，600，700 ℃下进行1 h的退火处理，研究了退火温度对合金相变温度、力学性能以及摩擦磨损性能的影响。结果表明：随着退火温度的升高，合金的强度、硬度降低，塑性升高，相变温度降低；400 ℃退火后的合金具有优良的综合力学性能，其抗拉强度为996 MPa，伸长率为8.2%；合金在－50～150 ℃升温/降温过程中发生B2→B19′相变；退火态Ti50Ni45Cu5合金的磨损机制为剥层磨损，且随着退火温度的升高，合金的耐磨性能降低；由于应力诱导马氏体相变的作用，合金的耐磨性能较高，400 ℃退火后合金的摩擦因数为0.605 7，磨损质量为0.007 4 g。

Fe_(50)Cu_(50)合金的X射线衍射分析

通过采用X射线衍射的方法 ,计算合金样品的晶格常数和颗粒尺寸 ,分析了亚稳态的Fe -Cu合金粉末在机械合金化过程中的微观结构的变化。实验结果表明 ,球磨 4 0h可以实现Fe和Cu的均匀混合 。

Ti_(50)Ni_(40)Cu_(10)合金的相变潜热及相变热滞

本文采用示差扫描量热仪 (DSC)系统分析了Ti50 Ni40 Cu1 0 (at.%)合金的马氏体相变潜热 (ΔHB2→B1 9)和逆马氏体相变潜热 (ΔHB1 9→B2 )、相变热滞 (ΔT)与固溶温度、退火温度和相变热循环间的关系。结果表明 :相变潜热随着固溶化温度的升高而明显降低、随着退火温度的升高则略微降低。相变热滞、逆马氏体相变温度在热循环初期迅速降低 ,当热循环次数超过 2次时则均保持不变 ;逆马氏体相变潜热 (ΔHB1 9→B2 和ΔHB1 9′→B1 9)随着热循环次数 (n <4)的增加有所升高 ,特别是ΔHB1 9′→B1 9约增加 5 8%,而热循环次数对马氏体相变温度和潜热ΔHB2→B1 9则无明显影响。

Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金组织结构对其绝热剪切敏感性的影响

在室温下利用分离式霍普金森压杆对Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金帽型样进行动态加载,通过动态加载曲线对比及金相观察分析了不同组织结构对Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金的绝热剪切敏感性的影响规律与机制。结果表明,在相同动态加载条件下,试样晶粒越小、密排六方(hcp)相含量越多,绝热剪切带形成时的应力坍陷时间、临界应变、单位体积绝热剪切吸收能越大,绝热剪切带的宽度越小,绝热剪切敏感性降低。以面心立方(fcc)相为基体的Fe50Mn30Co10Cr10高熵合金的晶粒越小、hcp相含量越多,其应变硬化效应和应变速率强化效应越大,在相同动态加载条件下绝热剪切敏感性越小。

热处理工艺和热循环次数对Ti_(50)Ni_(40)Cu_(10) 合金相变规律的影响(英文)

制备Ti50 Ni4 0 Cu1 0 合金 ,并采用示差扫描量热仪 (DSC)系统分析Ti50 Ni4 0 Cu1 0 合金在不同热处理条件下 ,马氏体相变规律与相变热循环间的关系。结果表明 ,马氏体相变潜热ΔHB2→B1 9和逆马氏体相变潜热ΔHB1 9→B2 随固溶温度的升高而明显降低 ,随退火温度的升高略微降低。相变热滞、逆马氏体相变温度在热循环初期迅速降低 ,当热循环次数超过 2次时则均保持不变。逆马氏体相变潜热 (ΔHB1 9→B2 和ΔHB1 9’→B1 9)随热循环次数 (n <4)的增加有所升高 ,特别是ΔHB1 9’→B1 9增加约 48%。而热循环次数对马氏体相变温度和潜热ΔHB2→B1

冷变形及退火对Ti_(50)Ni_(45)Cu_5合金组织性能的影响

研究冷变形与退火对Ti50Ni45Cu5（原子数分数,%）合金组织及性能的影响。研究结果表明：冷变形使片状马氏体变细,合金强度增加,使合金的马氏体相变温度和逆马氏体相变温度降低,且冷变形越大,相变温度降低越多;马氏体转变开始温度Ms随着母相B2晶粒尺寸减小而降低,利用热力学推导得出了Ms与母相B2晶粒尺寸关系式。经35%冷变形400℃退火1 h后,合金具有优良的综合性能,其马氏体转变开始温度Ms为45.2℃,马氏体转变终了温度Mf为10.3℃,逆转变开始温度As为49.0℃,逆转变终了温度Af为80.0℃,抗拉强度为1 198.29MPa,伸长率为7.9%。冷变形＋400℃/1 h退火Ti50Ni45Cu5合金的马氏体片细小,马氏体孪晶亚结构增多,内耗峰增高。合金在变温过程中发生B2-B19′相变,在应变振幅为2×10-5,振动频率为0.5~4.0 Hz,变温速率为2 K/min时产生内耗峰,内耗峰位置与振动频率无关,峰高随着测量频率的增加而降低,为热诱导相变内耗机制。相变温度降低,内耗峰位降低。

氢对Ni_(25)Ti_(50)Cu_(25)记忆合金马氏体相变的影响

利用金相、X－射线、DSC、透射电子显微镜研究了氢对Ni25Ti50Cu25合金马氏作和变的影响．结果表明，当氢含量高时，氢与全金元素形成氢化物，与氧化物共存的李晶亚结构马氏体失去热弹性。当氢含量低328ppm时，氢固溶于合金中，随氢含量增加，马氏体相变温度降低，氢使马氏体在热循环过程中发生稳定．

Fe-Ti非晶合金的磁性研究

利用机械合金方法制备了FexTi100-x非晶合金,并对其样品进行了室温的磁性测量和分析.

机械合金化制备Fe_(50)B_(15)Si_(35)纳米粉末的结构和磁性

用机械合金化的方法制备了Fe50B15Si35纳米粉末,研究了Fe50B15Si35混合粉末在机械球磨过程中结构和磁性的变化。X射线衍射和矫顽力的测量结果表明,粉末的晶粒尺寸随球磨时间的增加而减小,样品的矫顽力随球磨时间变化而变化。

机械合金化制备Zr_(50)Al_(15)Ni_(10)Cu_(25)非晶合金粉末的非晶化机制

用Zr,Al,Ni和Cu的元素粉末,采用机械合金化的方法在转速为400 r/min、球料质量比20:1的条件下制备具有非晶结构的Zr50Al15 Ni10Cu25粉末,研究其非晶化机制。用X射线衍和扫描电镜分析粉末的结构、晶粒尺寸和形貌。结果表明:在球磨8 h后可使Zr50Al15 Ni10Cu25混合粉末非晶化,晶粒尺寸约80 nm;球磨过程中并没有出现任何过饱和固溶体或者中间合金相,非晶化过程是由于球磨过程中球磨罐和磨球对粉末的不断冲击、剪切、摩擦和挤压,使混合粉末中的晶粒极度细化而直接转变为非晶态颗粒,得到非晶粉末。

Fe_(50)Cr_(35)C_(15)的非晶形成能力和热稳定性研究

利用机械合金化法制备了Fe50Cr35C15非晶态合金,运用差示扫描量热法分析了非晶合金Fe50Cr35C15的热稳定性和晶化动力学,研究了在不同的加热速率下和添加不同含量的Al元素对Fe50Cr35C15非晶态合金的热稳定性和晶化动力学的影响.结果表明:随着加热速率的提升,Fe50Cr35C15非晶态合金的热稳定性和动力学效应也逐渐增强;Al元素的含量在5%,其热稳定性及动力学效应最好.

Fe_(50)Cu_(50)合金的形成及动力学分析

本文用机械合金化方法制备了Fe（50）Cu（50）合金，采用XRD研究了合金化过程．计算了晶格常数、晶粒尺寸及微观应变随球磨时间的变化．对Fe-Cu合金的形成进行了动力学分析．