G95Cr18不锈钢的摩擦磨损特性研究

为研究磨球材料对G95Cr18不锈钢摩擦磨损特性的影响,分别采用G95Cr18不锈钢、Al_(2)O_(3)陶瓷和WC硬质合金作磨球,以G95Cr18不锈钢作磨盘,在室温和200℃进行了干摩擦磨损试验。随后采用3D共聚焦显微镜检测了磨盘磨痕的三维形貌和二维截面轮廓,计算了磨盘的磨损率,分析了磨盘的磨损机制。结果表明:不论是室温还是在200℃,三种摩擦副的摩擦因数随磨球材料的不同从大到小的变化均为G95Cr18磨球-Al_(2)O_(3)磨球-WC磨球,磨损率则为Al_(2)O_(3)磨球-G95Cr18磨球-WC磨球;200℃的摩擦因数小于室温下的摩擦因数,磨损率则相反。采用G95Cr18不锈钢磨球时磨盘的磨损机制为黏着磨损和磨粒磨损,采用Al_(2)O_(3)陶瓷磨球时为磨粒磨损(主)和黏着磨损(次),采用WC硬质合金磨球时为氧化磨损(主)和磨粒磨损(次)。

95Cr18马氏体不锈钢高温变形行为

为研究95Cr18马氏体不锈钢的高温变形行为,在变形温度900~1150℃、应变速率0.1~20 s^(-1)条件下进行了热压缩实验。研究了变形条件与流动应力之间的关系,根据Arrhenius方程与Z参数在应变0.1~0.6内构建了应变补偿的本构方程,基于动态材料模型与Prasad失稳判据绘制了应变为0.2、0.4和0.6时的热加工图,并对变形组织进行了观察。结果表明,95Cr18不锈钢应力随应变的变化呈现出典型的动态再结晶型特征,流动应力随温度的降低及应变速率的增大而增加。在应变速率为5 s^(-1)时,本构模型预测应力与实验数据吻合良好,R与e_(AARE)分别为0.9935和2.977%,证明了本构方程准确性较高。热加工图失稳区分布在低温高应变速率区域,95Cr18不锈钢热变形可加工工艺区间为变形温度975~1150℃、应变速率0.1~2.7 s^(-1)。

低温渗碳处理对G95Cr18马氏体不锈钢组织和性能的影响

首次将低温渗碳处理技术应用于G95Cr18马氏体不锈钢,初步研究了该处理工艺下渗层和基体组织的性能。结果表明,经低温渗碳处理后的G95Cr18马氏体不锈钢表面硬度大幅提高,该处理工艺对基体组织的影响较小,基体硬度有所降低,但仍保持了马氏体不锈钢高硬度的特点。

G95Cr18 高碳铬不锈钢的激光淬火

G95Cr18 钢是一种可用于制造轴承的高碳铬不锈钢,淬火后可获得较高的硬度和良好的耐磨性。对尺寸为φ200 mm×15 mm的G95Cr18钢试样,采用固态激光器以17 mm/s的扫描速度和800W、1 200 W和1 600 W的功率进行了激光淬火。检测了试样的表面硬度、硬化层深度和硬度梯度及显微组织。结果表明:经激光淬火的G95Cr18钢试样硬化层最高硬度可达约752 HV0.1,比经真空油淬的硬度615 HV0.1提高了约22.3%;以1 600 W功率激光淬火的G95Cr18 钢试样硬化层由熔融柱状晶区、等轴晶区和淬硬区组成。

马氏体不锈钢G102Cr18Mo关节轴承锻造工艺改进

针对马氏体不锈钢G102Cr18Mo关节轴承在锻造过程中,易出现锻造裂纹,且金相组织多为孪晶组织等缺陷的问题,进行相关工艺试验及生产改进,有效地解决、改善了此材料轴承锻造缺陷问题,大大提高了生产合格率。

G95Cr18轴承套圈沟道磨削烧伤的试验分析

分析G95Cr18钢的加工特性和产生套圈沟道磨削烧伤的原因。以2个型号轴承内、外圈沟道磨削为例,从砂轮选择、磨削留量分配、砂轮与工件转速、进给速度、进给量、光磨时间等方面进行试验和分析,通过优化工艺参数、细化工艺过程,有效避免了沟道磨削烧伤的发生。另外,对砂轮修整频率和切削液对套圈磨削质量的影响也进行了分析。

G95Cr18钢不同回火温度下的冲击韧度与断口形貌

通过试验分析了G95Cr18钢在不同回火温度下的冲击韧度,并对冲击断口进行了宏观观察分析。结果表明,该钢的第一类回火脆性温度在350℃左右;纤维区(含裂纹源区)+放射区在断口上所占面积比与相应回火温度下的冲击韧度值基本一致。

热处理对G95Cr18和G102Cr18Mo钢的组织和力学性能的影响

对G95Cr18和G102Cr18Mo钢进行了1 060℃淬火、-70℃冷处理和250、270℃回火处理,随后采用光学显微镜观察了钢的显微组织,测定了钢的残留奥氏体含量、硬度和冲击韧性。结果表明,回火处理后,与G95Cr18钢相比,G102Cr18Mo钢的二次碳化物较为细小,硬度略高,而残留奥氏体含量的差异不明显。此外,G95Cr18钢的冲击韧性优于G102Cr18Mo钢。提高回火温度,两种钢的硬度均有提高,残留奥氏体含量减少,冲击韧性变化不大。

G95Cr18钢夹杂物稳定控制的工艺研究

本文通过对G95Cr18棒材非金属夹杂物超标问题进行原因分析,找出氧含量偏高是引起点状夹杂物超标的主要因素。通过在LF炉精炼阶段一次性补喂铝线、调整合理的精炼渣系、采用保护气氛炉座电渣重熔等改进措施,经过多次试验成功解决了非金属夹杂物冶金缺陷,产品夹杂物控制水平得到稳定,产品质量符合标准要求。

回火参数对G95Cr18马氏体不锈钢显微组织及力学性能的影响

利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及X射线衍射仪(XRD)研究了回火参数对G95Cr18钢微观组织的影响;同时利用维氏硬度计、电子万能试验机及落锤冲击试验机等研究了不同回火温度及次数对其硬度、拉伸性能及冲击性能的影响。结果表明,随着回火温度的升高,G95Cr18钢残留奥氏体含量呈逐渐减少趋势,由于碳分配效应导致热稳定性增加,回火温度为200℃时,残留奥氏体分解量≤3.6%,当回火温度升高至≥400℃,残留奥氏体含量可满足<6%;随着回火温度升高,G95Cr18钢硬度呈现先降低后升高现象,二次硬化温度为400℃;随着回火温度的升高,G95Cr18钢的冲击吸收能量呈现先增加后减小的趋势,回火温度为300℃时,冲击吸收能量达到最大值,为7.1 J;当回火温度≤300℃时,增加回火次数对G95Cr18钢微观组织及强韧性影响不大;当回火温度达500℃时,增加回火次数会降低G95Cr18钢的综合性能。

95Cr18不锈钢的深冷处理

研究了深冷处理对95Cr18不锈钢显微组织、力学性能及耐腐蚀性的影响。结果表明,深冷处理可以显著降低钢中的残留奥氏体量,析出更多的细小碳化物颗粒,提高钢的硬度及耐磨性;耐腐蚀性略有提高,但冲击功有所下降。95Cr18不锈钢在Mf点温度(-70～-90℃)进行深冷处理即可,继续降低深冷温度或进行两次深冷处理,并不能进一步改善其组织和性能。经过试验比较,95Cr18不锈钢经1050℃淬火后1h内进行-70～-90℃深冷处理(保温1～2h),处理后1h内进行160℃回火,效果较好。