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GCr15SiMn贝氏体轴承钢超声滚压表层组织与性能
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作者 安容升 程志 +3 位作者 潘金芝 陈春焕 刘鹏涛 任瑞铭 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第10期430-438,共9页
目的 研究超声滚压加工对贝氏体轴承钢的影响,并分析超声滚压工艺参数对贝氏体轴承钢试样表层组织及性能的影响规律,为提升贝氏体轴承表面性能提供理论及试验依据。方法 通过超声滚压加工前后试样对比分析,确定超声滚压处理技术对贝氏... 目的 研究超声滚压加工对贝氏体轴承钢的影响,并分析超声滚压工艺参数对贝氏体轴承钢试样表层组织及性能的影响规律,为提升贝氏体轴承表面性能提供理论及试验依据。方法 通过超声滚压加工前后试样对比分析,确定超声滚压处理技术对贝氏体轴承钢组织性能的提升;通过单因素试验法,研究超声滚压工艺试样组织、性能的影响规律;通过表面与截面组织相结合的方法,分析贝氏体轴承钢组织的类别特征。结果 根据试样表面状态可将原始试样分为3类:细晶层存在表面微裂纹的截面组织、细晶层无裂纹的截面组织及无细晶层截面组织。超声滚压后,3类截面组织均产生塑性变形层,无细晶层截面组织形成的塑性变形层最厚。超声滚压处理后,存在于原始试样表面的机加工纹理变细,犁沟变浅;试样表面粗糙度降幅可达75%,试样表面硬度增幅为4%,且试样表面产生了约90μm硬化层。结论 相同静压力下,随电流增加,试样表面粗糙度显著降低,塑性变形层显著增加,硬度、硬化层深度增加但增幅较小;相同电流下,随静压力增加,试样表面硬度、塑性变形层深度、硬化层深度及表面硬度增加,粗糙度变化不大。 展开更多
关键词 gcr15simn贝氏体轴承钢 表面超声滚压处理 细晶层 表面性能 表层组织
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超音速微粒轰击对GCr15SiMn轴承钢表面纳米化与摩擦磨损性能的影响
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作者 李林芳 贺甜甜 +5 位作者 杜三明 岳赟 刘建 傅丽华 张鑫 张永振 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第7期425-434,共10页
目的利用超音速微粒轰击对GCr15SiMn轴承钢表面进行强化处理,并研究超音速微粒轰击对材料表层组织、力学性能及摩擦磨损性能的影响。方法采用三维显微形貌仪、透射电镜、背散射电子仪、扫描电镜、X射线残余应力分析仪、显微硬度仪等仪... 目的利用超音速微粒轰击对GCr15SiMn轴承钢表面进行强化处理,并研究超音速微粒轰击对材料表层组织、力学性能及摩擦磨损性能的影响。方法采用三维显微形貌仪、透射电镜、背散射电子仪、扫描电镜、X射线残余应力分析仪、显微硬度仪等仪器观测GCr15SiMn轴承钢强化前后的微观组织、表面粗糙度、力学性能,并使用UMT-2摩擦磨损试验机对试样强化前后的摩擦磨损性能进行检测。结果经过超音速微粒轰击强化处理的GCr15SiMn钢试样的表面粗糙度增加,表层结构发生严重的塑性变形,形成约20μm厚的塑性变形层,片状马氏体细化至纳米级,平均晶粒尺寸约为13 nm,碳化物平均粒径由0.48μm减小到0.45μm,数量增加了约18%。试样表层引入了300μm的硬化层,表面硬度从740HV0.05提高到了996HV0.05,距表面10μm处出现硬度最高值为1056HV0.05,硬度提高了42.7%。试样引入深度为60μm的残余压应力层,样品表面残余应力为-1246MPa左右。经过超音速微粒轰击后,强化试样平均摩擦因数略高于原始试样,而磨损率得到了大幅度降低,磨损机理主要为磨粒磨损,伴有少量的氧化磨损和黏着磨损。结论经过超音速微粒轰击的GCr15SiMn轴承钢表面粗糙度增加,表层晶粒细化至纳米级;表层构建了残余应力层和硬化层;强化引入的残余应力和因强化处理引起的加工硬化、细晶强化改善材料的耐磨性。 展开更多
关键词 超音速微粒轰击 gcr15simn轴承钢 微观组织 力学性能 摩擦磨损性能
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大功率风电主轴承用GCr15SiMn2轴承钢Φ800 mm锻材试制
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作者 陶士君 肖爱平 +4 位作者 李旭 余雷 田浩 刘月云 罗文锦 《特殊钢》 2023年第5期39-42,共4页
大冶特钢通过70 t电弧炉→LF→RH精炼→20 t模铸钢锭→锻造的工艺试制出直径Φ800 mm高碳铬轴承钢GCr15SiMn2大规格锻材,产品用于制作5 MW及以上大功率风电机组主轴承。采用控制钢中残余元素w[Ti]≤0.0016%、高碱度渣精炼[CaO(48%~55%)-... 大冶特钢通过70 t电弧炉→LF→RH精炼→20 t模铸钢锭→锻造的工艺试制出直径Φ800 mm高碳铬轴承钢GCr15SiMn2大规格锻材,产品用于制作5 MW及以上大功率风电机组主轴承。采用控制钢中残余元素w[Ti]≤0.0016%、高碱度渣精炼[CaO(48%~55%)-SiO2(3%~8%)-Al2O3(30%~40%)-MgO(4%~6%),碱度R≥6]、RH真空处理、保护浇注、合理的浇注工艺(浇注温度和速度)及两镦两拔锻造(综合锻造比≥4)等措施,钢材的低倍组织级别1.0级,钢中B细、D细、DS类夹杂物均不大于1.0级,碳化物带状级别CZ7.5级,钢的淬透性J45 mm达到61.0HRC,各项性能均满足标准要求。 展开更多
关键词 gcr15simn2模铸锻材 大功率风电主轴承 高碳铬轴承钢 模铸 镦拔工艺
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石钢GCr15SiMn轴承钢的开发 被引量:5
4
作者 黄永建 刘才 李会林 《特殊钢》 北大核心 2009年第4期55-56,共2页
石钢通过60t电弧炉-LF(VD)精炼-300mm×360mm矩坯连铸-连轧工艺生产Φ90mm、Φ100mm、Φ105mm轴承钢GCr15SiMn(%:1.00C、0.5Si、1.0Mn、1.45Cr、0.02Al)。通过电弧炉无渣出钢、LF精炼渣碱度≥3.5,VD处理和全程保护浇铸,低拉速(0.40... 石钢通过60t电弧炉-LF(VD)精炼-300mm×360mm矩坯连铸-连轧工艺生产Φ90mm、Φ100mm、Φ105mm轴承钢GCr15SiMn(%:1.00C、0.5Si、1.0Mn、1.45Cr、0.02Al)。通过电弧炉无渣出钢、LF精炼渣碱度≥3.5,VD处理和全程保护浇铸,低拉速(0.40~0.55m/min),弱二冷(0.18~0.25L/kg),电磁搅拌等工艺措施,使[O]≤8×10^(-6),钢中非金属夹杂物总级别2.5~3.0级,无发纹,疏松和偏析≤1.0级,碳化物不均匀性均满足标准要求。 展开更多
关键词 电弧炉 LF(VD) gcr15simn轴承钢
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电渣重熔GCr15SiMn轴承钢轧材夹杂物特征研究 被引量:2
5
作者 杨亮 李世健 +2 位作者 成国光 宫春林 周民俊 《上海金属》 CAS 北大核心 2014年第4期14-18,共5页
以转炉-LF精炼-VD-模铸-轧机开坯-电渣重熔为工艺流程生产的GCr15SiMn轧材为对象,利用扫描电镜和能谱仪(SEM-EDS)分别对钢材垂直和平行轧制方向边缘、112半径处和中心部位夹杂物的类型、形貌、数量和尺寸进行了分析和讨论。结果表... 以转炉-LF精炼-VD-模铸-轧机开坯-电渣重熔为工艺流程生产的GCr15SiMn轧材为对象,利用扫描电镜和能谱仪(SEM-EDS)分别对钢材垂直和平行轧制方向边缘、112半径处和中心部位夹杂物的类型、形貌、数量和尺寸进行了分析和讨论。结果表明,轴承钢GCr15SiMn轧材中夹杂物主要为单一镁铝尖晶石夹杂物、单一氮化钛夹杂物以及以镁铝尖晶石为核心,以氮化钛为外围的复合夹杂物和少量的钙铝酸盐夹杂物等;垂直轧制方向夹杂物数量在边缘部位分布最多,在1/2半径处分布最少,夹杂物总体尺寸由边缘部位到中心部位逐渐增大,夹杂物长宽比多分布在1~2之间;平行轧制方向夹杂物数量也是在边缘部位分布最多,在1/2半径处分布最少,相比边缘和中心部位,1/2半径处夹杂物总体尺寸在≥4μm范围内的比例以及夹杂物长宽比在≥3范围内的比例都最大。 展开更多
关键词 电渣重熔 轴承钢 gcr15simn轧材 夹杂物
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热处理工艺对机床滚珠丝杠用GCr15SiMn轴承钢性能的影响 被引量:1
6
作者 雷日扬 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第8期2003-2006,共4页
通过显微组织观察和力学性能测试,研究淬火、回火和高温调质热处理工艺对GCr15Si Mn轴承钢组织和性能的影响。结果表明,高温调质热处理工艺可以改善碳化物组织形态,并细化碳化物,最佳的高温调质处理工艺为:1 070℃×0.5 h淬火+500℃... 通过显微组织观察和力学性能测试,研究淬火、回火和高温调质热处理工艺对GCr15Si Mn轴承钢组织和性能的影响。结果表明,高温调质热处理工艺可以改善碳化物组织形态,并细化碳化物,最佳的高温调质处理工艺为:1 070℃×0.5 h淬火+500℃×1 h高温回火+1 000℃奥氏体化淬火+200℃×1 h二次回火。 展开更多
关键词 热处理工艺 gcr15simn 轴承钢 金相组织 力学性能
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GCr15SiMn轴承钢带状组织控制及工艺优化 被引量:1
7
作者 马志军 郭存涛 冀茹霞 《金属制品》 CAS 2022年第5期13-15,共3页
GCr15SiMn轴承钢带状组织降低轴承的使用寿命。通过优化连铸和轧钢工艺,在保证产品质量合格的前提下,优化连铸二冷段冷却制度,将轧钢工序的加热温度由原来的1 100℃提高到1 150℃,将加热段和均热段总时长由原来的100 min增加到140 min,... GCr15SiMn轴承钢带状组织降低轴承的使用寿命。通过优化连铸和轧钢工艺,在保证产品质量合格的前提下,优化连铸二冷段冷却制度,将轧钢工序的加热温度由原来的1 100℃提高到1 150℃,将加热段和均热段总时长由原来的100 min增加到140 min,调整风冷线的部分冷却段冷却制度,将吐丝温度由原来的840℃降低至780℃,钢的冷却速度由0.6℃/s提高到4.0℃/s以上,最终有效改善轴承钢质量,满足下游用户的加工需要。 展开更多
关键词 gcr15simn 轴承钢 带状组织 使用寿命 控轧控冷
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石钢GCr15SiMn轴承钢的开发
8
作者 黄永建 李会林 +1 位作者 张惠峰 白素宏 《河北冶金》 2008年第5期12-13,18,共3页
介绍了石钢开发GCr15SiMn轴承钢的生产工艺控制,首次生产的GCr15SiMn轴承钢的产品质量、性能指标,均满足用户的要求。
关键词 gcr15simn轴承钢 开发 工艺 控制
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消失模白区锅炉控制系统设计及在GCr15SiMn轴承钢生产的应用
9
作者 郭娟 《安阳工学院学报》 2016年第4期14-16,共3页
根据工厂的实际水平情况实现生产设备与生产流程的优化匹配,在符合实际生产要求的情况下最大限度地降低生产成本。针对蒸汽锅炉过热汽温和压力对象较差的动态特性,基于PLC和触摸屏技术的GCr15Si Mn轴承钢铸造温度与工艺控制系统,显著细... 根据工厂的实际水平情况实现生产设备与生产流程的优化匹配,在符合实际生产要求的情况下最大限度地降低生产成本。针对蒸汽锅炉过热汽温和压力对象较差的动态特性,基于PLC和触摸屏技术的GCr15Si Mn轴承钢铸造温度与工艺控制系统,显著细化了GCr15Si Mn轴承钢铸造后的显微组织,改善了GCr15Si Mn轴承钢铸造后的力学性能和耐磨损性能,具有较好的工业应用价值。 展开更多
关键词 消失模白区 控制系统 gcr15simn轴承钢 耐磨损性能
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GCr15SiMn轴承钢超声滚压表层组织及性能分析 被引量:3
10
作者 高心寰 潘金芝 +2 位作者 陈春焕 程志 任瑞铭 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第3期262-270,共9页
目的 通过不同超声滚压加工工艺对GCr15SiMn轴承钢磨削态试样进行表面强化处理,并研究超声滚压加工工艺对表层组织及性能的影响。方法 采用扫描电子显微镜(SEM)对试样表面、截面组织进行观察,并用粗糙度仪和硬度仪对表面粗糙度、显微硬... 目的 通过不同超声滚压加工工艺对GCr15SiMn轴承钢磨削态试样进行表面强化处理,并研究超声滚压加工工艺对表层组织及性能的影响。方法 采用扫描电子显微镜(SEM)对试样表面、截面组织进行观察,并用粗糙度仪和硬度仪对表面粗糙度、显微硬度进行表征。对不同电流、静压力参数下超声滚压加工试样表面、截面组织和性能的差异进行了分析。结果 根据机加工细晶层及微裂纹可将原始试样分为3类:第1类为无裂纹机加工细晶层;第2类为有裂纹机加工细晶层;第3类为无机加工细晶层。超声滚压加工后,3类表层均被预置塑性变形层,但塑性变形层厚度有明显差别,第3类原始试样形成的塑性变形层最厚,约为2μm;试样表面磨削犁沟变浅,粗糙度显著改善,较原始粗糙度值降低了67%,表层磨削微裂纹扩展,部分表层机加工细晶剥落,表面微裂纹尖端角度减小,表面缺陷减少;表面硬度分布均匀性得到改善并预置表面硬化层,较原始表面硬度提升2%。结论 随电流的增加,粗糙度降低,塑性变形层的厚度和连续性提高,硬化层的硬度及厚度基本不变。随静压力的增加,硬化层的硬度及厚度增加,塑性变形层的厚度和连续性提高,粗糙度基本不变。 展开更多
关键词 gcr15simn轴承钢 超声滚压 机加工细晶 表层组织 表面性能
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铸态GCr15SiMn轴承钢的流变应力本构方程 被引量:4
11
作者 潘光永 骆竹梅 林春蕾 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第10期66-70,共5页
在Gleeb-3500型热模拟试验机上对铸态GCr15SiMn轴承钢进行热压缩试验,研究了变形温度(1 223~1 423K)和应变速率(0.1~10.0s^-1)对流变应力的影响,观察了显微组织;采用基于TEGART和SELLARS等提出的Arrhenius方程,通过试验数据的拟合建立... 在Gleeb-3500型热模拟试验机上对铸态GCr15SiMn轴承钢进行热压缩试验,研究了变形温度(1 223~1 423K)和应变速率(0.1~10.0s^-1)对流变应力的影响,观察了显微组织;采用基于TEGART和SELLARS等提出的Arrhenius方程,通过试验数据的拟合建立了试验钢的流变应力本构方程,并进行了验证。结果表明:在试验条件下变形时,试验钢的流变曲线均呈现出动态再结晶软化特征,提高变形温度或降低应变速率均可降低其流变应力;在应变速率1.0s^-1条件下,升高变形温度会促进试验钢的动态再结晶,同时也使晶粒长大粗化;在变形温度1 423K、应变速率0.1~1.0s^-1条件下,应变速率越大,动态再结晶晶粒越细;由建立的流变应力本构方程预测得到的峰值应力与试验结果的平均相对误差为0.393%,说明本构方程较准确。 展开更多
关键词 gcr15simn轴承钢 流变应力 本构方程 动态再结晶
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GCr15SiMn轴承钢热处理的计算机控制系统设计 被引量:3
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作者 隋庆茹 刘晓彦 韩智慧 《工具技术》 北大核心 2016年第2期46-49,共4页
基于PLC控制技术和触摸屏技术,设计了GCr15Si Mn轴承钢热处理温度与工艺控制系统,并进行了试验验证。结果表明,GCr15Si Mn轴承钢热处理温度与工艺控制系统显著改善了轴承钢的显微组织及其力学性能。与无控制系统的热处理GCr15Si Mn轴承... 基于PLC控制技术和触摸屏技术,设计了GCr15Si Mn轴承钢热处理温度与工艺控制系统,并进行了试验验证。结果表明,GCr15Si Mn轴承钢热处理温度与工艺控制系统显著改善了轴承钢的显微组织及其力学性能。与无控制系统的热处理GCr15Si Mn轴承钢相比,采用控制系统的热处理GCr15Si Mn轴承钢的抗拉强度增加174MPa、冲击吸收功增加11J。 展开更多
关键词 gcr15simn轴承钢 热处理 工艺控制 PLC控制技术 触摸屏技术
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Φ100mm GCr15SiMn轴承钢棒内裂原因分析及对策 被引量:3
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作者 徐志刚 刘杰光 张迎涛 《理化检验(物理分册)》 CAS 2016年第6期412-414,421,共4页
为解决Φ100mm规格GCr15SiMn轴承钢棒出现的内裂缺陷问题,通过分析生产条件、环境情况,并对代表性样品进行理化检验,分析了该轴承钢棒内部裂纹形成的原因。结果表明:受空气潮湿、原材料潮湿、连铸坯高温热送热装、轧材下线温度低等因素... 为解决Φ100mm规格GCr15SiMn轴承钢棒出现的内裂缺陷问题,通过分析生产条件、环境情况,并对代表性样品进行理化检验,分析了该轴承钢棒内部裂纹形成的原因。结果表明:受空气潮湿、原材料潮湿、连铸坯高温热送热装、轧材下线温度低等因素的综合影响,GCr15SiMn轴承钢棒产品生产过程中内应力过大,在入缓冷坑时热应力和组织应力集中释放,从而导致内部裂纹的产生。最后针对内裂产生的原因提出了改进措施,最大限度地降低了轴承钢棒中内部裂纹的产生。 展开更多
关键词 gcr15simn轴承钢 内裂 应力开裂
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轴承钢GCr15SiMn连铸工艺的优化与验证 被引量:1
14
作者 王海达 陈列 +2 位作者 李超 范世强 李凯 《特钢技术》 CAS 2021年第2期27-30,共4页
重点介绍了轴承钢GCr15SiMn浇注过程中连铸工艺应用与研究,利用数值模拟计算出GCr15SiMn凝固特点,设定匹配合理的工艺参数,通过不同参数的工业实践研究,确定了合理工艺参数,从而改善铸坯中心疏松、缩孔、偏析等缺陷。中心疏松≤1级、缩... 重点介绍了轴承钢GCr15SiMn浇注过程中连铸工艺应用与研究,利用数值模拟计算出GCr15SiMn凝固特点,设定匹配合理的工艺参数,通过不同参数的工业实践研究,确定了合理工艺参数,从而改善铸坯中心疏松、缩孔、偏析等缺陷。中心疏松≤1级、缩孔≤0.5级、纵向试样V形偏析得到明显改善,中心偏析指数可控制在1.08以内,完全满足轧制需求。 展开更多
关键词 轻压下 拉速 中心疏松 缩孔 偏析指数 轴承钢gcr15simn
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大规格轴承钢GCr15SiMn的试制开发 被引量:1
15
作者 闻小德 《山东冶金》 CAS 2014年第5期14-16,共3页
莱钢特钢事业部采用热装铁水+废钢→100 t电炉冶炼→LF精炼→VD真空脱气→连铸(Φ500 mm)→入坑缓冷→加热→Φ1350×1+Φ950×4+Φ800×2轧制→入坑缓冷→精整的工艺流程生产Φ120 mm GCr15SiMn轴承钢,通过优化冶炼... 莱钢特钢事业部采用热装铁水+废钢→100 t电炉冶炼→LF精炼→VD真空脱气→连铸(Φ500 mm)→入坑缓冷→加热→Φ1350×1+Φ950×4+Φ800×2轧制→入坑缓冷→精整的工艺流程生产Φ120 mm GCr15SiMn轴承钢,通过优化冶炼工艺、保护浇注、弱二冷、控制加热、大压缩比轧制等措施,开发的GCr15SiMn轴承钢成分均匀,纯净度高,氧含量控制在(9~10)×10^-6,碳化物带状级别均在1.5以下,液析0.5级,各项指标完全达到技术标准要求。 展开更多
关键词 轴承钢 gcr15simn 大规格 圆坯 产品开发
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GCr15SiMn轴承钢锻件工艺研究
16
作者 刘利晓 《科技与企业》 2014年第15期344-344,346,共2页
通过LVCD+VCD的冶炼方式,低温阶段保温的加热工艺,锻造比、锻造温度度区间、锻后冷却方式参数控制,反复球化退火工艺,保证质量达到了用户的技术要求。
关键词 gcr15simn轴承钢 锻件 制作工艺
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GCr15SiMn轴承座圈超声滚压表面抗接触疲劳性能分析
17
作者 高心寰 潘金芝 +2 位作者 程志 赵秀娟 任瑞铭 《热加工工艺》 北大核心 2022年第16期110-115,共6页
为了研究超声滚压加工对GCr15SiMn轴承座圈表面抗滚动接触疲劳性能的影响,使用超声滚压加工前后的GCr15SiMn轴承座圈进行滚动接触疲劳试验。采用三维立体显微镜及扫描电镜(SEM)观察对比两种疲劳失效轴承座圈在表面形貌、表面组织。结果... 为了研究超声滚压加工对GCr15SiMn轴承座圈表面抗滚动接触疲劳性能的影响,使用超声滚压加工前后的GCr15SiMn轴承座圈进行滚动接触疲劳试验。采用三维立体显微镜及扫描电镜(SEM)观察对比两种疲劳失效轴承座圈在表面形貌、表面组织。结果表明,超声滚压加工后的轴承座圈接触疲劳寿命提高,其疲劳寿命平均值是未超声滚压轴承座圈疲劳寿命平均值的3倍左右;超声滚压加工后的轴承座圈可以抵抗滚珠滚动导致的表层硬度大幅提升;与未超声滚压轴承座圈疲劳件相比,疲劳失效的超声滚压轴承座圈表面平均粗糙度及最大粗糙度显著降低,抵抗表面塑性变形的能力增强,表面麻点数量减少,表面疲劳微裂纹改变为平行的弧线排列,抵御了磨削细晶处疲劳微裂纹的萌生。 展开更多
关键词 gcr15simn轴承钢 轴承座圈 超声滚压 疲劳寿命
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GCr15钢B_下-M复相组织中下贝氏体的显微组织分析 被引量:1
18
作者 林秀珍 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2001年第8期18-20,共3页
用光学显微镜及透射电镜分析了GCr15钢B下 M复相组织中下贝氏体的转变过程及下贝氏体的特征。结果表明 :随等温时间的延长 ,下贝氏体量不断增加 ,剩余奥氏体的含碳量也不断提高 ,所析出的碳化物也逐渐长大变粗。
关键词 gcr15 复相组织 显微分析 贝氏体 轴承钢
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圆坯连铸GCr15SiMn的成分偏析和接触疲劳寿命研究 被引量:7
19
作者 俞峰 陈兴品 +3 位作者 杜松林 王存宇 汪开忠 曹文全 《特殊钢》 2022年第6期13-20,共8页
利用金属原位分析技术和钻孔化学分析方法对高淬透性轴承钢GCr15SiMn的Φ450 mm连铸圆坯和Φ130 mm圆钢的C、Si、Mn、Cr元素横截面的分布情况进行分析。采用推力片式接触疲劳试验机进行了材料的接触疲劳寿命测试。结果表明:GCr15SiMn连... 利用金属原位分析技术和钻孔化学分析方法对高淬透性轴承钢GCr15SiMn的Φ450 mm连铸圆坯和Φ130 mm圆钢的C、Si、Mn、Cr元素横截面的分布情况进行分析。采用推力片式接触疲劳试验机进行了材料的接触疲劳寿命测试。结果表明:GCr15SiMn连铸圆坯C元素的偏析倾向较大,易产生中心正偏析,而Cr、Si、Mn元素的偏析倾向较小。通过采取稳定低过热度浇铸、三段强电磁搅拌等措施,铸坯的中心碳偏析得以改善。采用(1240±20)℃×5 h高温扩散、初轧首道次变形量≥90 mm大变形轧制的Φ130 mm圆钢的碳偏析可以得到进一步的改善,试验钢在5.3GPa高应力负载下的接触疲劳额定寿命L_(10)达到3.58×10^(6)次,接近电渣重熔钢的水平。 展开更多
关键词 圆坯连铸 高淬透性轴承钢 gcr15simn 成分偏析 接触疲劳寿命
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三种高淬透性轴承钢的主要工艺与性能对比分析 被引量:4
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作者 叶健熠 李元侦 王智勇 《金属加工(热加工)》 2010年第15期16-21,共6页
现行高碳铬轴承钢国家标准GB/T18254-2002中所纳入的钢号共有5个,其中有3个牌号的轴承钢GCr15SiMn、GCrl5SiMo和GCr18Mo是淬透性较高的钢种。GCr15SiMn钢的应用时间比较长,它是在GCr15钢的基础上,适当增加Si、Mn含量的改型钢种,
关键词 高碳铬轴承钢 高淬透性 性能对比分析 gcr15simn 工艺 gcr15 国家标准 时间比
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