海上某油田L80-3Cr油管腐蚀主控因素研究和防护方法评价

根据我国海上某油田L80-3Cr油管服役环境,利用失重法研究二氧化碳分压、腐蚀介质流速和腐蚀介质气液比例对油管材料腐蚀速率的影响。试验发现,随着二氧化碳分压增大,L80-3Cr腐蚀速率先增大后减小,在二氧化碳分压为3.0 MPa时达到最大腐蚀速率。对最高腐蚀速率试样表面的SEM观察和XRD分析表明,试样表面形成的腐蚀产物膜主要由碳酸亚铁组成,膜层致密性差和疏松多孔是导致高腐蚀速率的主要原因。在低流速腐蚀介质中,L80-3Cr腐蚀速率较小,高流速下,L80-3Cr腐蚀速率快速增加。气液两相流流经试样表面使得材料腐蚀加剧,随着腐蚀介质中含气量的增加试样腐蚀速率先增大,在气液比增加到0.227之后略有下降。通过电化学测试评价了油田常用的混合型缓蚀剂,随着添加缓蚀剂浓度的增加,缓蚀效率略有增大,缓蚀剂主要通过在金属溶液界面吸附成膜,增大腐蚀反应的极化电阻从而抑制腐蚀发生。

气液两相缓蚀剂在油气田开发中的应用

油气田开发过程中会出现油套管局部腐蚀现象,导致油气田开发效率明显降低。本文主要对气液两相缓蚀剂在油气田开发中的应用进行分析,通过相关实验计算出气液两相缓蚀剂的腐蚀速率,并针对腐蚀速率提出对应的解决措施,以此来缓解油套管局部腐蚀速度,以实现油气田开采效率的提高。

气液两相缓蚀剂在油气田开发中的应用

本文介绍了CT2 - 15缓蚀剂在四川气田、大港油田的应用情况。结果表明 :CT2 - 15缓蚀剂具有优良的气相和液相综合防腐效果 ,其气、液两相缓蚀率均大于 90 % ,可将现场的腐蚀速率控制在0 .12 5mm/a以下 ,对抑制油套管的局部腐蚀具有突出的效果。适用于以H2 S为主的腐蚀环境及H2 S和CO2 的混合腐蚀环境的腐蚀防护 ,同时对于以CO2 为主的腐蚀环境和高温 (<160℃ )油气井也具有一定的缓蚀作用 ,使用方便 。

流动条件下两种不同亲水基团咪唑啉型缓蚀剂的缓蚀性能

选择了两种含有不同亲水基团的咪唑啉型缓蚀剂,即1-胺乙基-2-十一烷基咪唑啉(AEI-11)和1-羟乙基-2-十一烷基咪唑啉(HEI-11),分别在静态及动态条件下,采用失重法、极化曲线法、电化学阻抗谱法研究了上述缓蚀剂对N80钢在CO2饱和的3%(w)NaCl溶液中的缓蚀性能.研究结果表明,无论在静态和动态条件下,HEI-11均表现出更佳的缓蚀性能,即咪唑啉型缓蚀剂的缓蚀性能与亲水基团的极性成正比;在流动条件为5m·s-1时,缓蚀剂的缓蚀效率显著降低.为了进一步研究缓蚀剂的缓蚀性能与其结构的关系,运用量子化学法计算了缓蚀剂的EHOMO(最高占有分子轨道)、ELUMO(最低空分子轨道),结果表明缓蚀剂的缓蚀效率与EHOMO成正比,与ELUMO及ELUMO与EHOMO的差值△E成反比.

磨溪气田的腐蚀与复合缓蚀剂CZ3-1+CZ3-3的研制及应用

川中矿区磨溪气田井下油、套管及地面集输设施腐蚀严重，经调查研究，确定为典型的酸性油气田综合性腐蚀。研制了油溶性成膜缓蚀剂（液相缓蚀剂）ＣＺ３１和水溶性挥发性缓蚀剂（气相缓蚀剂）ＣＺ３３，将两者复配使用，对高温（８０℃）高Ｈ２Ｓ气体分压和高ＣＯ２气体分压下该气田采出水的腐蚀有良好的减缓作用，已通过现场试验，在磨溪气田推广使用。在现场试验中使用了加拿大ＣａＰｒｏｃａ腐蚀监测系统。

垦西油田的井下腐蚀与化学防腐蚀

垦西油田井下金属设备腐蚀严重 ,检泵周期短 ,严重影响油田生产。对典型油井的产出水、产出气及注入水的成份进行了分析 ,判定主要腐蚀因素是溶解的和气态的H2 S及游离CO2 气体 ,既有地层水腐蚀 ,也有气体腐蚀。合成并评价了油井缓蚀剂GS 1 (膦甲基化的有机酸酰胺溶液 ,有效成份含量 4 0 % ) ,加量为 50mg/L时 ,无论在模拟油田污水中 ,还是油井采出液中 ,对N80钢、A3钢的缓蚀率均在 80 %以上 ,优于现用的两种缓蚀剂。在垦西油田1 2口油井中 ,每日从油套环空加入GS 1 2 5kg ,使检泵周期由 1 .5— 3个月延长到 6— 8.5个月以上。简介了GS 1的合成方法。

油气田用抑制CO_2腐蚀的气液两相缓蚀剂开发

将阳离子咪唑啉与其它缓蚀剂进行了复配。用静态挂片失重法研究其缓蚀效率,结果表明复配的缓蚀剂对抑制CO2气液两相的腐蚀有良好的效果。通过极化曲线,判断该复配缓蚀剂属以阳极型缓蚀为主的混合型缓蚀剂,可同时抑制两极的反应;初步论述了该复配缓蚀剂的缓蚀机理。

缓蚀剂对7075铝合金缓蚀性能的研究

选用无机酸盐、有机酸盐等6种水溶性缓蚀剂,采用液相半浸腐蚀试验研究水溶液中缓蚀剂对7075铝合金防腐蚀性能的影响,并通过极化曲线测试研究缓蚀剂的缓蚀作用。结果发现,0.3%钼酸铵对铝合金有良好的缓蚀性;0.05%多聚磷酸钠、0.05%三聚磷酸钠对铝合金有良好的缓蚀性,随着添加量的增多,缓释效果变差;1%琥珀酸钠、1%柠檬酸钠或1%草酸钠对铝合金有一定的缓蚀性,但是草酸钠添加不足时,反而会加剧腐蚀。

L360钢在高压H_2S/CO_2环境气液两相中的腐蚀行为

通过动态失重法研究了不同温度和压力对L360钢在高压H_2S/CO_2环境中的气液两相腐蚀影响,并通过添加缓蚀剂研究了缓蚀剂对液相腐蚀的缓蚀作用。结果表明,随着温度的升高,气相腐蚀逐渐降低,而液相腐蚀逐渐增大。随着H_2S、CO_2分压的增大,气液两相的腐蚀速率均变大。缓蚀剂的加入使得腐蚀速率大为降低。

CZ3-1E气/液相双效缓蚀剂的研制与应用

在原来复合使用的液相缓蚀剂ＣＺ３１ ＋ 气相缓蚀剂ＣＺ３３ 的基础上研制出一种改进的气、液相双效缓蚀剂ＣＺ３１Ｅ。该剂不仅保持原缓蚀剂缓蚀率高、用量少等特点，而且克服了原缓蚀剂有一定异味、加注不便、成本费用高的缺点。在室内评价中，在未作预膜处理、Ｈ２Ｓ分压１ ．２ ＭＰａ、ＣＯ２ 分压２．８ ＭＰａ、温度８０ ±２℃、静态、腐蚀时间７２ ｈ 条件下，以加入ＣＺ３１Ｅ缓蚀剂１０００ ｐｐｍ 的脱氧磨溪气田地层水为腐蚀介质，ＮＴ８０ＳＳ钢试片的气相腐蚀速率为０．０４９５ ｍ ｍ／ａ，缓蚀率９１．２％ ，液相腐蚀速率为０ ．０６４３ ｍ ｍ／ａ，缓蚀率９０．５ ％ ，测试后试片光亮，未见点蚀。对磨溪气田使用过的数种缓蚀剂进行全面对比，表明ＣＺ３１Ｅ 各项性能均较佳，可满足含硫气田气、液相防腐的需要。

CZ3-1、CZ3-3复合型缓蚀剂的研制与应用

为解决磨溪气田的腐蚀问题，研制了油溶性成膜缓蚀剂ＣＺ３－１与水溶挥发性缓蚀剂ＣＺ３—３，并将其复配使用．在室内采用常压、８０℃静态试验和高压（高Ｈ２Ｓ气体分压、高ＣＯ２气体分压）、８０℃静态试验评价了ＣＺ３—１和ＣＺ３—３复合使用时于含Ｈ２Ｓ、ＣＯ２、Ｃｌ－及高矿化度等腐蚀介质中的缓蚀作用；在现场试验中采用了加拿大卡普罗克（ＣａＰｒｏｃｏ）腐蚀监测系统考察了ＣＺ３—１和ＣＺ３—３复合使用时对气井地下管串及井口设施的缓蚀效果．室内评价及现场监测均表明ＣＺ３—１和ＣＺ３—３复合使用时在含Ｈ２Ｓ、ＣＯ２、Ｃｌ－及高矿化度等腐蚀介质中有良好的缓蚀效果．

CZ3—1E气/液双效缓蚀剂的研制

在原CZ3— 1、CZ3— 3复合使用型缓蚀剂的基础上 ,研制出CZ3— 1E气 /液双效缓蚀剂替代品。该剂不仅具有原缓蚀剂所具有的缓蚀率高、用量少等特点 ,而且克服了原缓蚀剂有一定异味、加注不便、成本较高的缺点。室内评价表明 :CZ3— 1E缓蚀剂未经预期处理 ,在磨溪气田地层水 (脱氧 )pH2 S 为 1.2MPa、pCO2 为 2 .8MPa、温度为 80± 2℃静态、试验时间 72h的条件下 ,气相腐蚀率为 0 .0 495mm/a ,缓蚀率为 91.2 % ;液相腐蚀率 0 .0 6 43mm/a,缓蚀率 90 .5 % ,试验后的试件表面光亮 ,未见腐蚀。CZ3— 1E缓蚀剂可同时满足含硫气田气 /液双相防腐需要。通过对磨溪气田曾使用过的数种缓蚀剂全面对比 ,新型CZ3—

球形超细铜粉的制备及其空气中抗氧化的研究

为了研究球形超细铜粉的液相还原制备方法,采用适中还原剂抗坏血酸和强还原剂水合肼、硼氢化钾和次亚磷酸钠分别还原硫酸铜,相比之下,抗坏血酸价格昂贵,反应体系的pH值既影响反应物相也影响产物形貌,因此反应条件不易控制;次亚磷酸钠和硼氢化钾制得的铜粉形貌不规则,分散性很差;而水合肼制得的铜粉形貌不仅为球形,而且大小均一,分散性较好。此外,还研究了缓蚀剂对增强铜粉在空气中的抗氧化性的影响,结果发现:四种缓蚀剂油酸、苯并三氮唑、明胶和阿拉伯树胶中,明胶前处理对增强铜粉在空气中的抗氧化性效果最好;而以水合肼为还原剂、明胶添加量为CuSO4·5H2O质量的5%进行前处理制备的球形超细铜粉粒径最小,可达30 nm左右,且分散性最好。

燃气工业锅炉缓蚀剂研究进展

燃气工业锅炉停用期间的腐蚀与防护一直是业内极为关注的课题。停用锅炉缓蚀剂不仅能够显著降低金属的腐蚀速度,而且使用方便,经济且有效。综述近20年来停用锅炉气相缓蚀剂和液相缓蚀剂的发展与研究进程,展望停用锅炉缓蚀剂的未来发展方向。