锰取代Keggin型杂多酸[ZnW_(11)O_(39)Mn(H_2O)]^(8-)在化学修饰玻碳电极上的多层组装及电催化性能研究

在 4 -氨基苯甲酸修饰的玻碳电极上制备了过渡金属取代杂多酸 [Zn W1 1 O39Mn( H2 O) ]8- ( Zn W1 1 Mn)多层膜 .各层的循环伏安行为证明膜的增长均匀 ,峰电流随层数的增加而增加 .与其在溶液中的氧化还原行为相比 ,多层膜中的 Zn W1 1 Mn显示出一些特殊的性质 .还讨论了 p H对其氧化还原行为的影响 .该多层膜对Br O- 3 和 H2 O2

放电温度对LiNi_(3/8)Co_(2/8)Mn_(3/8)O_2电化学性能的影响

采用X射线衍射(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)、恒流充放电、循环伏安及交流阻抗法,研究了放电温度对LiNi_(3/8)Co_(2/8)Mn_(3/8)O_2的倍率特性、锂离子扩散及电荷传递的影响。结果表明,提高放电温度可显著改善LiNi_(3/8)Co_(2/8)Mn_(3/8)O_2的放电容量与倍率放电性能。尽管温度升高使电荷传递活性与锂离子扩散速度都增加,但电荷传递活化能比锂离子扩散活化能大一倍多,表明电荷传递步骤是其电化学反应控制步骤。温度对其电荷传递的影响大于对锂离子扩散的影响。温度升高,电荷传递速率加快,电化学嵌入-迁出反应加速,是其放电容量与倍率放电特性显著改善的主要原因。

Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金显微组织的影响

研究了Al5TiB对Mg 8Zn 4Al 0.3Mn铸造镁合金显微组织的影响。结果表明,Mg 8Zn 4Al 0.3Mn铸造镁合金的显微组织主要由Mg相、(Al2Mg5Zn2)相、τ(Mg32(Al,Zn)49)相组成。加入0.5%的Al5TiB可显著细化合金的铸态组织,晶粒大小由120～130μm减少到30～40μm。随着Al5TiB加入量的增加,合金的共晶α(Mg)相数量和合金的显微硬度均呈增加趋势。

LiNi_(3/8)Co_(2/8)Mn_(3/8)O_2正极材料氟掺杂改性研究

以共沉淀氢氧化物为前驱体制备了F-掺杂化合物LiNi3/8Co2/8Mn3/8O2-yFy(y:0,0.05,0.10,0.20),采用XRD、XPS、SEM、循环伏安(CV)、充放电测试、DSC等表征了其结构与性能.结果表明,F-掺杂置换部分O2-生成固溶体,不改变样品中过渡金属离子的价态. F-掺杂量y为0.05、0.10时,比容量不受影响,但在充放电过程中ch方向膨胀率由未掺杂样的2.06％分别下降至1.017％、1.018％,改善了其结构稳定性与循环寿命,30周后容量保持率分别达97.5％、96.2％;而y增至0.20时,离子混乱度升高,且颗粒间烧结过于严重,内阻增加,使容量与循环特性再度恶化.F-掺杂还促进材料烧结,使该材料粒径通过粉碎分级控制成为可能,有利于该材料电极的制备.另外,F-掺杂也使LiNi3/8Co2/8Mn3/8O2热稳定性得到一定程度改善.

Mn元素含量对富铁8系铝合金铸轧板组织的影响

通过电子背散射衍射(EBSD)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、光学显微镜(OM)等分析了Mn元素含量对富铁8系铝合金铸轧板组织的影响。结果表明:随着Mn元素含量的升高,铸轧晶粒从边部到中心的晶粒长短轴比减小,晶粒尺寸呈现出增大的变化趋势,且越接近中心越接近等轴晶;合金中心的第二相体积分数呈现出随着Mn元素含量的增加逐渐升高的变化趋势,且会促进β-Fe富铁三元相逐渐向α-Fe富铁四元相的转变;Mn元素含量会对合金的织构含量产生一定的影响,且会促进随机取向织构逐渐向FCC晶体结构中典型的β取向线织构的转变。

Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金阻尼性能的影响

研究了变质剂Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金阻尼性能的影响。结果表明:Al5TiB的加入显著细化了Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金晶粒,增大了界面面积,提高了合金的界面阻尼。但是,Al5TiB的加入又促进了Al、Zn原子向基体中的扩散,降低了合金的位错阻尼。加入变质剂Al5TiB后Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金的阻尼机制主要是界面阻尼和位错阻尼。二者迭加的结果决定了ZA84镁合金的宏观阻尼行为。

热处理工艺对Mg-8Zn-4Al-0·25Mn镁合金组织和性能的影响

研究固溶和时效处理对Mg-8Zn-4A l-0.25Mn合金组织和性能的影响。结果表明,试验合金经345℃固溶12 h水冷后,合金组织中的Mg32(A l,Zn)49和A l2Mg5Zn2相三元化合物数量急剧减小,并且原有连续网状Mg32(A l,Zn)49相变为断续网状,颗粒状Mg32(A l,Zn)49相和小块状A l2Mg5Zn2相变得更加圆整和细小。同时,合金的显微硬度随固溶时间增加而逐渐降低。经180℃时效处理后,析出大量弥散分布的细小Mg-Zn-A l三元颗粒状析出物,并且随着时效时间延长,合金的显微硬度逐渐增加,在12 h时达到最大值。

RE对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金阻尼性能的影响

研究了RE对Mg 8Zn 4Al 0 3Mn镁合金阻尼性能的影响。研究表明 ,加入RE后降低了合金低温下的阻尼性能 ,但明显提高了其在高温下 (≥ 1 2 0℃ )的阻尼性能。高温下 ,加入 1 0 %RE的合金表现出了最高的阻尼性能。由于高温下合金中相界面的软化及粘性滑动 ,四种合金在高温下均存在一个温度内耗峰 ,只是出现的温度不同。RE的加入推迟了温度内耗峰出现的温度。分析认为 ,加入RE后合金的阻尼机制主要是位错机制和界面机制。可动位错密度越高 ,晶粒越细 ,晶界和相界越多 ,阻尼性能越好。

添加Nb对LI_2型Al_3Ti-8Mn基合金的相组成影响

在单相Ll2结构Al67Mn8Ti25金属间化合物中加入少量Nb（0．5at％～4．0at％），并相应调整Al，Ti含量后，其组织变化显著。在邻近Al－Ti－Nb-8Mn四元系Al3Ti－8Mn区域设计了32种实验合金，随Nb加入量的变化，其结构除单相Ll2外，尚有Ll2＋A12Ti，L12＋DO22，LI2＋LI0，Ll2＋Al2Ti＋DO22和Ll2＋Al2Ti＋Ll0等5种复相或多相组织。Nb含量一定，随Al／Ti比的降低，会导致片状或网纹状Al2Ti组织析出，Nb含量较高时会进一步促使波纹或针片状Ll0TiAl相的形成。初步制定了Al－Ti－Nb-8Mn四元系邻近Al3Ti-8Mn区域的室温相组成图。

变质Mn8Crl耐磨钢弥散组织的形成机制

研究了变质Ｍｎ８Ｃｒｌ耐磨钢弥散处理过程中显微组织、物相硬度及成分的变化。结果表明，通过热处理获得理想弥散组织的条件：首先是奥氏体锰钢中含有适量的强碳化物形成元素，其次是使奥氏体尽可能充分地发生珠光体转变，三是适当控制高温阶段等温温度和时间。

N含量对铸造CE8MN双相不锈钢组织和性能影响

采用光学显微镜、拉伸实验、硬度测试及电化学实验等手段,研究不同含N量对铸造CE8MN双相不锈钢组织、力学性能及耐蚀性能的影响。研究结果表明:随着含N量的增加,CE8MN双相不锈钢中奥氏体晶粒细化,奥氏体含量提高,从而使CE8MN双相不锈钢力学性能得到提高;在3.5%Na Cl溶液中,不锈钢表面形成均一、稳定的钝化膜,随着含N量的增加,使得CE8MN双相不锈钢腐蚀电流密度降低,耐蚀性能提高。

Mn_(0.8)Cu_(0.2)Fe_2O_4/埃洛石纳米管的制备及其对次甲基蓝的吸附研究

采用溶胶凝胶法,以埃洛石纳米管、硝酸铁、硝酸锰、氯化铜为原料,制备磁性埃洛石纳米管,并采用扫描电镜,对Mn0.8Cu0.2Fe2O4/埃洛石纳米管磁性复合材料的形貌及结构进行分析,并对其吸附次甲基蓝废水进行研究。结果表明,磁离子很好的负载到埃洛石纳米管的表面,当投加量为0.1 g时,初始浓度为50 mg/L的溶液,去除率在90%以上,吸附量为11.61 mg/g,温度和浓度对磁性复合材料的吸附性能也有一定影响,吸附量随温度的升高及浓度的增大都呈增大趋势。

螺旋桨用铜合金ZCuAl8Mn14Fe3Ni2的疲劳裂纹扩展特性

采用标准紧凑拉伸CT试样及改进型CT试样,研究了螺旋桨用铜合金ZCuAl8Mn14Fe3Ni2在空气、自来水及3.5%氯化钠水溶液中的疲劳裂纹扩展特性。结果显示：在自来水中,试验材料的疲劳裂纹扩展速率与在空气中的差别不大,表明自来水对试验材料的腐蚀作用不明显;当应力强度因子范围ΔK在（17~32）MPa.m1/2之间变化时,在3.5%氯化钠水溶液中,试验材料的疲劳裂纹扩展速率明显比在空气中时快,表明试验材料同时受到了腐蚀作用,但当应力强度因子范围ΔK大于32MPa.m1/2时,这种腐蚀作用却随着ΔK的增加在逐渐弱化。研究结果为试验材料的工程应用提供了依据。

金属型铸造Mg-8Zn-4Al-0.25Mn合金的凝固行为及组织特征

研究了金属型铸造Mg-8Zn-4Al-0.25Mn合金的凝固行为及组织特征。结果表明:合金的铸态组织主要由初生α-Mg、Mg32(Al,Zn)49相和Al2Mg5Zn2相组成,其中Mg32(Al,Zn)49相主要呈连续状和/或半连续状分布,Al2Mg5Zn2相主要呈孤岛状分布。此外,根据DSC结果还确定了合金的凝固温度范围、液相线及固相线温度,并阐明了合金凝固过程中的相变。

Li_2Mg_2Si_4O_(10)F_2、H_2Mn_8O_(16)·1.4H_2O和Li_(1.3)Ti_(1.7)Al_(0.3)(PO_4)_3在高浓度LiCl水溶液中的离子交换行为

研究了用功能材料Li_2Mg_2Si_4O_(10)F_2(LHT)、H_2Mn_8O_(16)·1.4H_2O(CRYMO)和Li_(1.3)Ti_(1.7)Al_(0.3)(PO_4)_3(LTAP)分别去除高浓度氯化锂水溶液中的杂质Fe^(3+)、K^+和Na^+.实验结果表明,这几种功能材料分别对溶液中的杂质Fe^(3+)、K^+和Na^+有很高的选择性,除杂效果明显.分析和研究了这几种功能材料在高浓度氯化锂水溶液中分别与Fe^(3+)、K^+和Na^+的交换行为.结果表明,在高浓度氯化锂溶液中这几种功能材料与杂质交换的动力学行为可近似用JMAK方程描述.

Mn(C2Cl3O2)Cl(C(12)H8N2)2的合成、表征及其纳米晶体参数计算

以Cl3CCOOH、1,10-菲罗啉为配体,以MnCl2·4H2O为金属离子盐,通过溶液蒸发法合成了具有纳米级金属骨架的三元配合物Mn(C2Cl3O2)Cl(C12H8N2)2。通过元素分析、红外光谱、X单晶衍射测得配合物属于单斜晶系,其空间群为P21/c,a=1.8155nm,b=1.0638nm,c=1.4685nm,β=112.9°,z=4,V=2.6110nm3。通过纳米化计算的方法,计算出总晶胞数、总原子数、及表面参数随粒径变化的关系,得出Mn(C2Cl3O2)Cl(C12H8N2)2最佳纳米化尺度为115nm。

3Cr23Ni8Mn3N作为大功率柴油机排气阀用钢的可行性研究

通过对 3Cr2 3Ni8Mn3N与常用的大功率柴油机排气阀用钢 4Cr14Ni14W2 Mo的力学性能和显微组织的比较、分析 ,发现 3Cr2 3Ni8Mn3N的固溶处理温度范围宽、晶粒细小 ,具有组织、性能、热处理工艺及价格优势。认为3Cr2 3Ni8Mn3N能满足大功率柴油机排气阀的力学性能要求 。

Al5TiB、RE对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金显微组织和时效过程的影响

研究Al5TiB、RE对Mg 8Zn 4Al 0 .3Mn铸造镁合金显微组织、时效过程的影响。结果表明 :加入Al5TiB的Mg 8Zn 4Al 0 .3Mn合金的显微组织主要由Mg相、 (Al2 Mg5Zn2 )相、τ(Mg3 2 (Al,Zn) 4 9)相组成。晶粒大小可由 12 0～ 13 0 μm减少到 3 0～ 40 μm。加入RE的Mg 8Zn 4Al 0 .3Mn xRE合金的显微组织主要由Mg相、 (Al2 Mg5Zn2 )相、τ(Mg3 2 (Al,Zn) 4 9)相和Mg3Al4Zn2RE相组成。晶粒大小由 12 0～ 13 0 μm减少到 40～ 5 0 μm。合金的显微硬度值随RE加入量的增加而增加。随着Ti元素在合金中含量的增加 ,合金的析出相形成激活能呈先增大后减小的变化规律 ,而含RE元素合金的析出相形成激活能则随RE元素加入量的增大而增大。

氢对 Ll_2 结构 Al_(67)Ti_(25)Mn_8 金属间化合物力学性能的影响

研究了电解充氢对Ｌｌ２结构Ａｌ６７Ｔｉ２５Ｍｎ８金属间化合物力学性能的影响．结果表明，在压缩试验条件下，充氢不改变材料的屈服强度，但断裂强度及塑性却明显降低．通过断口分析，发现在三点弯曲的起裂边缘存在沿晶断裂的薄层，而在断口内部则基本仍为解理断裂．试样表面沿晶界开裂，并在晶界附近出现浮凸粒子．能谱分析表明为Ｔｉ富集的新相，经热力学分析应为Ｔｉ－Ｈ化合物．表明氢在晶界富集促进了晶间起裂，致使材料的强度和塑性下降．

热处理工艺和磨损冲击功对变质Mn8钢耐磨性的影响

研究了不同热处理工艺和磨损冲击功对变质Ｍｎ８钢耐磨性的影响。结果表明，在相同的热处理工艺条件下，变质Ｍｎ８钢的耐磨性随磨损冲击功的增大呈先增后减的规律，在１Ｊ磨损冲击功处出现耐磨性峰值；在１Ｊ磨损冲击功条件下，变质Ｍｎ８钢的耐磨性以弥散处理时最好，固溶处理时次之，时效处理时最差，且耐磨性随时效温度的提高而降低；在０．５Ｊ、１Ｊ和２Ｊ磨损冲击功时，变质Ｍｎ８钢的主要磨损机制分别为显微切削＋凿坑变形、显微切削＋浅小凿坑＋轻微剥落、累积变形疲劳剥落；