鹤壁十矿矿井水处理中混凝剂的选择及最优GT值的研究

以鹤壁十矿高悬浮物矿井水为例,通过烧杯实验确定最优混凝剂为碱式氯化铝(PAC),最佳投药量为60mg/l。采用正交试验确定最佳水力条件为:混合G值为28.9s-1,GT值为1734.0;反应G值为7.7s-1,GT值为8664.0。混凝剂的投加量对最优GT值有影响,随着投药量的增大,最优GT值减小,而沉淀时间对最优GT值没有影响。

常规矿井水混凝最优GT值研究

以聚合氯化铝（ＰＡＣ）为混凝剂，通过静水沉淀实验，以澄清水层的残余浊度为指标，以原水浊度小于等于４００度的常规矿井水的混凝最优ＧＴ值进行了研究，认为原水浊度４００度，水温１７￣１９℃ＰＡＣ投加量２０ｍｇ／Ｌ时最优ＧＴ值为４．２×１０＾４，原水浊度１００时最优ＧＴ值为２．３×１０＾４，可供生产设计参考。

高浊度水混凝最优GT值研究(一)──以浑液面沉速为标准

本研究在验证高浊度水混凝最优GT值（以PAN为混凝剂）时。

次高浊度水混凝最优GT值研究(二)──以澄清水层残余浊度为标准

本文以PAM为混凝剂，通过静水沉淀实验，以澄清水层残余浊度为指标，对次高浊度水混凝最优GT值进行研究，发现并首次提出了以残余浊度为标准的最优GT值，并将之与高浊度水的（GT）Tymin比较，得出了一些新成果。

高浊度水混凝最优GT值研究(二)─—以澄清水层残余浊度为标准

本文以聚丙烯酰胺为混凝剂，通过静水沉淀实验，以澄清水层的残余浊度为指标，对高浊度水混凝最优GT值进行研究，提出了以澄清水层残余浊度为标准的最优GT值．同时对此最优GT值的客观存在，从理论上进行了阐述，得出了许多重要新成果．

次高浊度水混凝最优GT值研究(一)──以过渡层沉速为标准

本文以聚丙烯酸胶为混凝剂，通过静水沉淀实验，以过渡层沉迷为指标，对次高浊度水的混凝囊优GT值进行研究，提出了以过渡层沉速为标准的最优GT值，同时对影响该GT值的几种因素进行了研究，得出了一些新成果．

GT值对煤泥水絮凝沉降效果的影响

针对内蒙古国源公司选煤厂煤泥水高泥化、难沉降的特点,在优化投加药剂方案的基础上,研究了不同煤泥水浓度下GT值对絮凝沉降效果的影响规律。研究结果表明:当煤泥水浓度不同时,投药量也不同。针对某一特定浓度的煤泥水,随着GT值的改变,其絮凝沉降效果亦出现明显差异,GT值过高,会破坏絮团的形成过程,对于本次试验对象最佳GT值应在3700左右。

用于高浊度水絮凝最佳GT值研究

介绍了一种全新的可进行连续在线检测的检测方法———透光脉动检测技术。该技术可用于高浓度悬浮液的絮凝过程的检测 ,从而提供了一种非常有效的检测手段。结果表明 ,在高浓度悬浮液的絮凝过程中存在最佳GT值 ,其大小随悬浮液浓度而变 ,当浓度超过一定数值后 。

地面站Ka频段G/T值测量方法研究

航天测控地面站的系统品质因数(G/T值)测量一般采用对塔测量、对射电星测量及对同步卫星测量等方法。目前国内大部分用于接收低轨卫星Ka频段宽带数据的12 m口径地面站均无法采用常规方法进行G/T值测量,同时传统的计算公式在Ka频段也无法满足G/T值测量精度的要求。针对该问题,提出了利用无人机在满足远场和仰角条件下的测试方法,给出了待误差修正的计算公式,对该方法下的大气损耗、无人机定位精度、信标功率修正及指向精度等影响因素进行了分析和计算,在试验场进行了对比试验,证明利用该方法测量Ka频段的G/T值可行且精度满足要求,解决了目前大部分地面站Ka频段G/T值无法准确测量的问题。

贵州苗族新生儿的Gγ/Aγ值和一例高Gγ值者的γ基因型分析

目的 :通过检测贵州苗族新生儿的Gγ和Aγ比值 (Gγ/Aγ) ,并从中发现高Gγ或低Gγ值者 ,并确定其基因型 ,以便在苗族人群中发现新的基因型。方法 :用高效液相层析 (HPLC)法检测Aγ和Gγ值 ;用限制性内切酶图谱分析法对一例高Gγ值者的基因型进行分析。结果 ;得出贵州苗族新生儿的Gγ值在 5 5 %～ 80 %之间 ,一例新生儿的Gγ值为 82 .9%。结论 :苗族新生儿的Gγ/Aγ值为 7∶3,该例高Gγ值新生儿的基因型为Gγ AGγ Aγ/Gγ Aγ。

选煤厂废水的混凝沉淀及处理试验研究

为进一步提升选煤厂煤泥水的处理效果,解决煤泥水处理不当对环境造成污染和资源浪费的问题,在对煤泥水质特性检测的基础上,结合理论研究提出适用的最佳混凝剂,并对不同混凝剂添加量对不同浓度煤泥水出水浊度的影响,对不同GT值对不同浓度煤泥水出水浊度的影响,最终得出适用于本煤泥水的最佳工艺参数。

水力紊动条件对泥沙絮体分形结构的影响

在含沙量为85 kg/m3的悬浊液中投加阳型高分子聚合物,改变水力紊动条件:剪切速率(r)或速度梯度(G)与剪切时间(t),借助沉降技术、图像分析技术及分形特性定量表征参数“分维”探讨了架桥絮体结构的演变规律,得出分形结构达最佳状态时的水力紊动强度(Gt)值存在两个临界值:快速絮凝阶段和慢速絮凝阶段。实验发现,不同含沙量架桥絮体分形结构致密度最高时所需的最佳Gt值相近。含沙量越低,r或G值应降低,t值增加,分维值降低。另外,相同含沙量无机混凝剂絮体与高分子架桥絮体分形结构达最佳时,前者所需Gt值高,对应的G值低,t需延长,絮体平均质量分维(D3)值高,但絮体结构脆弱。

高浊度矿井水处理技术研究

为实现矿井水资源化,解决高浊度矿井水回用处理,分析了高浊度矿井水的水化学特性,通过混凝沉淀烧杯搅拌试验,研究了混凝剂种类、投加量、pH值、搅拌速度及时间对混凝效果的影响,结果表明:PAC为5mg/L,PAM为0.4mg/L,pH值为7,混合转速为120r/min,混合时间为0.5min,反应转速为50r/min,反应时间为25min,对应的混合G值为28.9s-1、GT值为867,反应G值为7.3s-1、GT值为10950时,混凝沉淀效果最好。

混凝法处理锰矿选矿废水及最优水力条件的试验研究

选取聚合氯化铝(PAC)、聚合硫酸铁(PFS)和聚丙烯酰胺(PAM)作为混凝剂,采用正交试验,以去浊率与去锰率作为综合评价指标,探讨了不同混凝剂处理锰矿选矿废水的效果及最佳的水力条件。结果表明,以PAC作为混凝剂时,对混凝效果影响最大的是快搅时间,其最优G值和GT值:混合G值1643.1s-1,GT值147879.0;反应G值325.2s-1,GT值195120.0。以PFS作为混凝剂时,对混凝效果影响最大的是投药量,其最优G值和GT值:混合G值3265.0s-1,GT值97950;反应G值188.7s-1,GT值56610.0。以PAM作为混凝剂时,影响最大的是投药量,其最优G值和GT值:混合G值3265.0s-1,GT值293850.0;反应G值277.7s-1,GT值333240.0。并且PAM对锰矿选矿废水的处理效果最优,去浊率与去锰率分别为94.6%和96.4%。

高浊矿井水混凝特性研究

根据高浊矿井水的水质特性,进行了矿井水的混凝实验研究.分别采用聚合氯化铝、三氯化铁及复合铝铁盐三种混凝剂进行烧杯实验,确定最佳混凝剂,通过正交实验确定最佳水力条件,同时确定了对最佳GT值的影响因素.结果表明,复合铝铁盐的混凝效果最佳,最佳投药量为16 mg/L;最佳水力条件为:混合G值256.5 s-1,GT值15 390;反应G值7.7 s-1,GT值6 930;投药量对最优GT值有较大影响,随着投药量的增加,最优GT值减小.

水力紊动条件对含沙高浊水絮体分形结构的影响

在含沙量为85 kg/m3的悬浊液中投加阳离子高分子聚合物,改变水力紊动条件:速度梯度G与剪切絮凝时间t,借助沉降技术、图像分析技术及分形特性定量表征参数"分维"探讨了架桥絮体结构的动态演变特性,得出:①絮体分形结构从快速混合阶段疏松多孔、开放的分枝状DLCA模式逐步向慢速絮凝阶段密实的RLCA模式演变,在絮凝时间为180 s时出现最佳构型,随后结构密实性有微小降低的趋势;②絮体的最佳分形结构只能维持一段时间;③分形结构达最佳状态时的水力紊动强度Gt值存在两个临界值:快速混合阶段G1t1=2 350±100,慢速絮凝阶段G2t2=12 420±100;④不同含沙量架桥絮体分形结构致密度最高时所需的最佳Gt值相近.但含沙量越低,搅拌速率r或速度梯度G值应降低,絮凝时间t值需增加,絮团内部孔隙率增加,分维值下降.

废纸脱墨废水絮凝处理研究

本文从理论上分析了影响废水絮凝处理的动力学因素，并对脱墨废水絮凝处理的絮凝剂和助凝剂的种类和用量进行了试验。结果表明：ＰＩＯ较硫酸铝絮凝性能好，添加少量ＰＡＭ助凝剂有利于絮凝物的沉降，脱墨废水中ＳＳ，ＣＯＤＣｒ和ＢＯＤ５的去除率分别达到８５．４％，７８．２％和７１．７％。

给水厂排泥水浓缩实验室研究

通过自来水厂排泥水的实验室小试验研究,结果表明快速搅拌后静沉能大大提高排泥水的浓缩效果,且当GT值在8000～18000时,上清液出水能达到较好的出水效果。

一种S频段单脉冲馈源设计

设计了一种 S 频段单脉冲馈源,用于前馈抛物面天线,该馈源由五个振子组成,中间振子为和路通道经电桥网络形成圆极化和信号,周围四个振子为差路通道经电桥网络形成圆极化差信号。通过对腔振子馈源主要结构尺寸分析,确定了馈源初始参数,以天线效率最高和驻波最小为目标进行优化计算并加工实物模型进行测试,实测与仿真结果基本一致,馈源驻波小于 1.5,4.2 米天线系统 GT 值优于13.9dB/K。