H13钢表面喷涂Cr_3C_2-NiCr和Ni60A涂层的结合强度及耐磨性研究

在H13钢表面分别采用超音速火焰喷涂Cr_3C_2-NiCr涂层和氧-乙炔火焰喷熔Ni60A涂层,观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,测试了两种涂层在常温及600℃下与基体的结合强度和涂层在600℃下的摩擦磨损行为。结果表明:Cr_3C_2-NiCr涂层和Ni60A涂层表面均匀平整,无裂纹等缺陷,Cr_3C_2-NiCr涂层与基体之间的结合方式是以机械结合为主的"微冶金"结合,而Ni60A涂层与基体之间的结合方式为冶金结合;Cr_3C_2-NiCr涂层的显微硬度值大于Ni60A涂层;随着温度的升高,涂层的结合强度均有所下降,但Ni60A涂层的下降幅度大于Cr_3C_2-NiCr涂层,在常温和600℃下Ni60A涂层与基体的结合强度都高于Cr_3C_2-NiCr涂层;在H13基体表面喷涂Cr_3C_2-NiCr和Ni60A涂层,均能提高其表面高温耐磨性,但Cr_3C_2-NiCr涂层的效果要好于Ni60A涂层。

冷轧变形量对00Cr22Ni24Cu1Co1耐热钢组织和力学性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、硬度测试、冲击试验等研究了不同冷轧变形量对00Cr22Ni24Cu1Co1耐热钢组织和力学性能的影响。结果表明:经过不同变形量冷轧+1200℃×30 min固溶+720℃×96 h时效处理后,随着轧制变形量的增加,钢的晶粒尺寸逐渐减小,组织均匀性逐渐提高,晶界处析出相尺寸逐渐减小。与时效前相比,未冷轧和变形量20%冷轧的钢时效后的冲击韧性分别下降75.2%和48.1%,冷轧变形的钢冲击韧性降幅明显更小,冷轧变形有助于改善钢的高温时效态下的韧性。

1Cr18Ni9Ti与1Cr13不锈钢焊接接头组织及电化学性能

用金相法观察和分析了用1Cr18Ni9Ti焊丝进行焊接的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢板和1Cr13马氏体不锈钢板焊接接头的组织;通过海水模拟溶液浸泡试验,测量焊接接头极化曲线和交流阻抗曲线,对比分析了焊缝与母材的耐腐蚀性能。结果表明,焊接接头组织为典型的柱状晶凝固组织;焊接接头中,马氏体母材和焊缝区容易受到腐蚀,而奥氏体母材不易受到腐蚀。

1Cr13与1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接接头组织及性能研究

通过钨极氩弧焊方法,在一定工艺条件下对1Cr18Ni9Ti与1Cr13实施焊接,并采用LOM、SEM对1Cr13马氏体型与1Cr18Ni9Ti奥氏体型不锈钢焊接接头进行金相组织、断口形貌观察及分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能。结果表明,通过手工钨极氩弧焊,采用直流正接法(焊接电流为80A,焊接速度为110mm/min)能够获得外观平整、组织均匀,力学性能满足要求的焊接接头。

13Cr1Mo44钢管板裂纹产生原因分析及处理

针对13Cr1Mo44钢管板裂纹产生原因进行分析,对裂纹焊接处理的有关问题进行阐述,讲述原有工艺现场应用存在的缺点以及新型处理方法存在的优点,论证新型处理方法降低焊缝拘束度、减小残余应力、控制反复开裂或裂纹蔓延的具体操作。

热作模具钢4Cr5MoSiV1的细化处理工艺试验

随着国内工业技术的进步，模具材料的开发与应用也得以飞速发展。4Cr5MoSiV1钢是一种新型热作模具钢，由于其优良的淬透性、淬硬性和良好的室温、高温性能而广泛应用于要求高韧性和冷热疲劳抗力、工作温度<700℃的热挤压模、压铸模和热锻模，其使用寿命远高于第一代热作模具钢5CrNiMo、5CrMnMo和3Cr2W8V。但近年来，有关部门通过抽检多个厂家发现，国产4Cr5MoSiV1钢与进口H13钢相比存在的最大差别是成分偏析、带状组织严重等现象。用此类材料制造的工模具经过常规工艺处理后，常出现早期失效。因此有必要对其热处理工艺进行研究和改善。

连轧管机用4Cr5MoSiV1限动芯棒材料的研制

连轧管机组限动芯棒工作环境极为恶劣,需要经受激冷激热的热循环应力和循环交变机械应力同时作用,对芯棒材料的韧性和耐热疲劳性要求非常高。通过系统分析4Cr5MoSiV1(H13)钢连轧管机组限动芯棒的工作环境、应力状态,确定了限动芯棒的关键力学性能是高温蠕变强度、横向冲击韧性和耐热疲劳性。采用EBT+LF+VD精炼、初轧机轧制电极棒、双极串联电渣重熔、锻造开坯、轧制成材的工艺路线进行了芯棒退火毛坯的试制;经过能力试样性能检验合格后,采用组织预先处理、粗车、淬回火热处理、精车、镀铬的工艺流程,成功研制出规格为(Φ166.4～Φ181.2)×11 500 mm的4Cr5MoSiV1(H13)钢连轧管机限动芯棒成品。对实际限动芯棒成品取样进行化学成分、非金属夹杂物、晶粒度、拉伸、冲击等力学性能,以及芯棒表面硬度均匀性、超声波探伤、芯棒尺寸精度和弯曲度等项目的检验,结果均符合连轧管机限动芯棒技术条件的要求。本研究实现了限动芯棒国产化,"以产顶进"的经济效益和社会效益显著。

焊后热处理对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢焊接接头组织和性能的影响

通过钨极氩弧焊方法,对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢实施焊接,并对焊接接头整体进行焊后热处理。采用OM、SEM对2Cr13与1Cr18Ni9Ti钢热处理前后的焊接接头组织进行分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能。结果表明,1Cr18Ni9Ti和2Cr13钢焊接接头热处理前焊缝组织为典型的柱状晶,组织为板条马氏体+残留奥氏体+碳化物;热处理后焊缝组织为回火索氏体,而且碳化物析出量也明显增多。拉伸时,热处理前后焊接接头断裂的部位都发生在奥氏体不锈钢热影响区一侧,热处理前后焊接接头的抗拉强度分别约为635.56、649.44 MPa;焊缝区的显微硬度分别约为276、222 HV0.5,热处理后焊接接头的整体显微硬度比热处理前的明显降低。

热处理对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢板焊接接头耐腐蚀性的影响

通过填丝钨极氩弧焊方法对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢板进行焊接,并对焊接接头进行焊后热处理。采用SEM对焊接接头热处理前后的组织进行观察及分析;采用模拟海水浸泡试验,测量了焊接接头的交流抗阻和极化曲线。结果表明,1Cr18Ni9Ti和2Cr13钢板焊接接头热处理前焊缝为典型的柱状晶,组织为板条马氏体+奥氏体+第二相;热处理后焊缝组织为回火索氏体+奥氏体+第二相。热处理前后,焊接接头耐腐蚀性由强到弱的顺序都为:奥氏体母材>奥氏体侧热影响区>焊缝区>马氏体侧热影响区>马氏体母材。对比而言,热处理后焊接接头中马氏体母材区的耐蚀性略有升高,其他区域均有下降。

推广国产优质SRM-1模具钢应用促进铝挤压工业与技术发展

模具材料是决定铝挤压模具使用寿命、提高产品质量的关键要素。较全面地介绍了国产的高性能、长寿命优质铝挤压模具特种合金钢SRM-1的性能与用途,并与国外先进的模具材料(如H13、1.2344、SKD61、H21等钢材)进行了对比分析。结果表明,国产SRM-1钢的各种性能达到或优于国外同类先进钢材的,模具使用寿命也大大提高,而且价格低廉,性价比高,可大大降低生产成本,从而促进我国铝挤压工业的发展。

H13钢淬火工艺的有限元模拟

H13钢是采用美国AISI—SAE统一编号的钢材，要求有高的热稳定性、高温强度、耐热疲劳性以及耐磨性。相当于我国的4Cr5MoSiV1钢,属于中合金超高强度钢．是高温综合性能较好的热作模具钢，其化学成分见表1。该钢具有较好的强度和硬度，中温时依然能保持较好的强度和硬度的稳定性。

H13（4Cr5MoVISi）凸台模块的锻造

H13钢号是美国钢号，我国称作4Cr5MoV1Si。H13钢属合金元素含量较高的过共析钢，是目前国内外广泛使用的热作模具钢，主要用于铝合金的热挤压模、压铸模、热锻模及塑料模。H13钢是一种强韧兼备、质优价廉的模具钢种，具有较高的淬透性，良好的红硬性、较高的韧性和抗热疲劳性能。H13钢真空淬火、回火热处理后，力学性能抗拉强度可达1937．5MPa。

H13在锻模上的应用

本文根据实际经验，总结出H13(4Cr5MoSiV1)在热模锻压机上的应用规律。