HFC-365mfc/227ea替代HCFC-141b在硬质聚氨酯泡沫喷涂中的应用

以HFC-365mfc/227ea混合发泡剂替代HCFC-141b,采用喷涂工艺进行低密度硬质聚氨酯泡沫外绝热防护层的生产,对发泡剂用量、泡沫性能、泡沫尺寸稳定性等进行了研究。结果表明:当泡沫的密度、机械强度和导热系数满足外绝热防护层技术要求时,HFC-365mfc/227ea混合发泡剂用量为38~44 g;采用HFC-365mfc/227ea混合发泡剂制备的泡沫密度与HCFC-141b相近时,发泡剂用量比HCFC-141b多25%左右,泡沫的压缩强度和模量高15%、剪切强度和模量比HCFC-141b高50%,导热系数低10%。在不超过80℃的使用温度范围内,HFC-365mfc/227ea混合发泡剂制备的泡沫具有良好的尺寸稳定性,尺寸变化率不超过1%。

静态条件下表面活性剂E-1310对HCFC-141b水合物生成的影响

制冷剂水合物是一种理想的蓄冷工质,一氟二氯乙烷(HCFC-141b)水合物的蓄冷密度可达344 kJ/kg。静态系统中水合物难以成核,晶体生长速度慢,存在随机性等问题。为促进水合物形成,实验研究了环保型非离子表面活性剂异构十三醇聚氧乙烯醚(E-1310)的添加对HCFC-141b水合物生成的影响。研究结果表明,E-1310的添加可有效促进水合物形成,其促进效果与添加量有关。1.0%(质量)的E-1310是最佳添加量,此时的水合物形成诱导时间最短,水合物成核最稳定,水合物生长速率和蓄冷量均达到最大值,降低或提高E-1310的添加量都不能进一步促进水合物生成。E-1310非离子表面活性剂对水合物生成的促进机理主要是胶束效应。

静态条件下表面活性剂OP-13促进HCFC-141b水合物生成

为了促进静态条件下HCFC-141b水合物的生成,选择辛基酚与环氧乙烷的缩合物表面活性剂OP-13来研究其对HCFC-141b水合物生成效果的影响。OP-13促进HCFC-141b分散在水中,形成稳定的乳液。研究结果表明,添加适量的OP-13可大幅度缩短HCFC-141b水合物形成的诱导时间。添加质量分数1%的OP-13,HCFC-141b水合物生成的平均诱导时间最短,约为96min。OP-13的添加会影响HCFC-141b水合物的蓄冷量,当添加0.5%和1%的OP-13时,HCFC-141b水合物的蓄冷量较大,分别为247.57kJ/kg和248.42kJ/kg。综合水合物生成的诱导时间和蓄冷量,1%的OP-13为最佳添加量。研究结果也表明HCFC-141b水合物成核具有随机性,OP-13的添加稳定了水合物成核;表面活性剂OP-13促进水合物形成主要是由于其形成的胶束。水合物形成/分解循环实验过程中由于“记忆”效应,水合物可快速稳定形成。

超声波对HCFC-141b水合物结晶过程的影响

在可视化低温实验台上研究了超声波对 HCFC- 14 1b(1,1- dichloro- 1fluoroethane)水合物结晶过程的影响 ,并对实验结果进行了分析讨论。结果表明 ,功率 116～ 80 0 W的超声波可促进面积为 19.6 cm2反应器中的水合物生成。在反应器面积增大至 38.5 cm2时 ,水合物结晶引导时间随超声波功率的升高而缩短 ,二者近似成对数关系 ,水合物结晶过冷度 Tf 从 7.9℃降低到 3.9℃。

HCFC-141b水合物浆流动特性实验

利用实验环道进行了水合物颗粒体积分数为0到70%的HCFC-141b水合物浆的流动实验,实验结果表明:在固相体积分数小于28.5%时,管道中水合物呈稀浆状,浆体为牛顿流体;当固相体积分数大于37.5%时,管道中水合物呈泥状,浆体为Bingham流体。回归了泥状水合物的屈服应力及表观粘度,并根据水合物浆的流动特性分段回归了水合物浆在管道中流动的压降计算公式,实验验证表明回归的计算公式可以比较准确的计算管道中水合物浆流动的压降,可以为制冷系统HCFC-141b水合物的流动及其它水合物浆的流动提供指导。

HCFC-141b乳化液生成气体水合物

提出以HCFC-141b的O/W型乳化液形成其气体水合物的设想,且在可控变温仪中进行了程序降温实验。采用的乳化剂为OP-10和SDS。实验结果表明,在静态、高于-5℃的情况下,不同HCFC-141b含量的乳化液均能形成水合物;但诱导期随机性很强,起始水合温度也有一定的波动性;水合物形成前后都会结冰,结冰和加入冰粒都能诱发水合物的快速形成;水合物分解后,液体经再乳化后可以重新使用,其“记忆”效应可使其在1h内于冰点以上形成水合物。

有机相变材料促进HCFC-141b水合物生成实验

为解决静态系统中水合物形成时间长、生长速度慢的问题,在水合物形成体系中添加由正癸酸(CA)和十二醇(DE)复合而成的有机相变材料作为水合物形成促进剂,研究相变材料的添加对HCFC-141b水合物形成的影响。采用高速搅拌的方法制备了CA-DE+HCFC-141b+水乳液体系,乳化液增加了HCFC-141b与水的接触面积,促进了水合物在静态系统中的生成。在实验条件范围内,添加1%的CA-DE相变材料,水合物形成诱导时间最短,水合物形成过程中温度的升高幅度最大,水合物的生长速度最大,对水合物形成促进效果最好。水合物形成诱导时间实验结果表明,水合物的形成具有一定的随机性。在0.2℃和1℃的实验条件下,HCFC-141b水合物可在1h内形成。温度影响水合物的形成,温度越低水合物形成引导时间越短,生长速度越快、水合物生成的随机性越小。

HCFC-141b制冷剂气体水合物生长过程的形态

通过实验观测了HCFC - 141b制冷剂气体水合物的生成过程 ,认为水相和制冷剂相在过冷的条件下在界面上局部成核 ,成核扩展至两相接触的整个界面 ,水合物的进一步生成是由于制冷剂相通过水合物层扩散到水相中形成的 .利用显微实验的生成图像计算了水合物晶体的生长速率 ,并与外冷实验中的晶体生长速率比较 ,认为扰动增大了制冷剂相和水相的两相相界面的接触维数 .

聚氨酯泡沫行业HCFC-141b淘汰行动计划及淘汰对策分析

介绍了我国聚氨酯泡沫行业HCFC-141b的淘汰计划、HCFC-141b在聚氨酯行业的使用现状和现有的HCFC-141b替代技术及存在问题,并就HCFC-141b淘汰提出了聚氨酯泡沫塑料行业的应对措施。

CFC替代品HCFC-141b工业性试验研究

本文对氯氟烃（ＣＦＣＳ）替代品ＨＣＦＣ＿１４１ｂ进行了工业性试验的研究，论述以偏氯乙烯为原料生产ＨＣＦＣ＿１４１ｂ的工艺过程和操作参数，为ＨＣＦＣ＿１４１ｂ工业化放大提供依据。

HCFC-141b发泡剂制备的半硬质聚氨酯整皮泡沫

采用氢氟氯烃 1,1 二氯 1 一氟乙烷 (简称HCFC 141b)代替一氟三氯甲烷 (简称CFC 11)作发泡剂制得具有致密表皮层的半硬质聚氨酯整皮泡沫塑料 ,采用扫描电子显微镜观察了两种发泡剂制得材料的内部泡孔结构 ,比较了两者的力学性能。结果表明 :采用HCFC 141b代替CFC 11可以制得性能良好的半硬质聚氨酯整皮泡沫塑料。

HCFC-141b水合物海水淡化试验研究

首先介绍了海水淡化方法以及水合物法海水淡化的发展,接下来初步试验探究了HCFC-141b在盐水中生成水合物的实验,测出盐水溶液在水合物生成前后盐度的变化,由结果分析可知采用水合物的生成和分解可以实现海水淡化的目的。最后提出水合物法海水淡化目前存在的问题以及对工质要求、对试验装置的改进建议。

HCFC-141b生产工艺研究

论述了偏氯乙烯和HF进行氟化反应的机理,介绍了氟化反应器的技术要求、工艺操作数据的优化,废水处理技术。

HCFC-141B在光学镀膜基片清洗上的应用

叙述了HCFC-141B的物理化学特性,阐述了HCFC-141B在光学零件镀膜前的清洗方法。HCFC-141B具有沸点低、去污力强、安全环保、稳定性强等特性,广泛应用于光学零件镀膜前的清洗。

HCFC-141b/HFC-134a气体水合物蓄冷特性试验研究

水合物蓄冷技术是一种新型、极具潜力的蓄冷技术。通过试验研究混合制冷剂水合物HCFC-141b/HFC-134a的蓄放冷过程。试验结果表明:不同配比、不同载冷剂温度及加入表面活性剂对HCFC-141b/HFC-134a气体水合物蓄冷速率和蓄冷密度有不同的增益或抑制作用。

HCFC-141b水合物蓄冷密度的测定

选用有机复合相变材料和吐温80作为添加剂,利用均质乳化机制备了HCFC-141b+吐温80+有机相变材料+水乳液体系。利用混合量热法测量了添加剂对HCFC-141b水合物蓄冷密度的影响。与纯水体系相比有机相变材料能够显著提高HCFC-141b水合物的蓄冷量,缩短水合物生成的诱导时间。有机相变材料与吐温80协同作用水合物蓄冷密度最大,平均蓄冷密度达到268.1 k J/kg,较仅含相变材料水合体系的蓄冷密度提高了19.5%。

HCFC-141b水合物静态生成促进技术的试验研究

制冷剂水合物是一种理想的蓄冷工质,但存在诱导时间长、生长速度缓慢、随机性大的问题。为实现静态条件下水合物的快速稳定生成,试验研究了铜丝、表面活性剂T80、Span80和助表面活性剂正丁醇(n-BA)对HCFC-141b制冷剂水合物的生成促进作用。T80、Span80、n-BA和铜丝共同作用促进了HCFC-141b水合物在静态系统中快速形成,水合物形成平均诱导时间约为8.6min,克服水合物形成随机性大的问题。水合物形成重复性好,生成的水合物密实。

HCFC-141b型聚氨酯泡沫塑料耐环境性能

对比分析经历模拟特定环境的环境交变试验、盐雾试验、加速老化试验和太阳辐射试验前后泡沫塑料的压缩强度、闭孔率、线胀系数和热导率等性能。结果表明,HCFC-141b型聚氨酯泡沫塑料经历环境老化后,压缩强度和热导率增加,线胀系数减小,闭孔率略有增加,热导率增加。太阳辐照试验对泡沫性能影响最大,试样SD-4压缩强度提高32%,闭孔率先增加后减少,线胀系数降低19%,热导率升高30%。

中国HCFC-141b排放清单预测

基于IPCC《国家温室气体清单优良作法指南(2006)》建立中国HCFC-141b排放清单,分析计算中国HCFC-141b的排放构成和排放趋势。退役排放构成中国HCFC-141b排放的主要部分,占总排放量的48.7%;在蒙特利尔议定书控制淘汰(MPPS)情景和加速淘汰(APS)情景下,2010—2030年分别累计减排量为7.30万t和7.46万t ODP,相当于47317万t和48381万t CO2-eq温室气体(GHG);在APS情景下,由于淘汰力度加强,在HCFC-141b排放时段内,相比MPPS情景进一步减排3815万t CO2-eq GHG,其中大部分减排量由冷藏保温、热水器保温和板材子源贡献。中国履行《关于消耗臭氧层物质的蒙特利尔议定书》不仅减少了ODS排放,同时也减少了温室气体排放。

超声波频率对HCFC-141b水合物结晶过程的影响研究

研究了超声波频率对HCFC-141b(1,1-dichloro-1-fluoroethane)水合物结晶过程的影响,结果表明:超声波能有效改善水合物的结晶;频率f一定时,ti与功率密度Pd成反比,Mf、nfh和Va与Pd成正比;当Pd<750W/cm2时,15kHz的超声波作用下的Mf、nfh和Va高于20kHz的超声波作用下的数值,而750W/cm2<Pd<937.5W/cm2时,结果相反;当Pd<625W/cm2时,15kHz的超声波作用下的ti明显比20kHz的超声波作用下的ti短,而当625W/cm-2<Pd<937.5W/cm2时,两者的ti相差不大.