纳米颗粒TiO2／HFC134a工质导热系数实验研究

本文采用瞬态热线法对纳米颗粒TiO_2/HFC134a工质的导热系数进行了实验研究。结果表明,相对于HFC134a,纳米颗粒TiO_2/HFC134a工质的导热系数增大,提高比例随着颗粒浓度和温度的提高而增大。

HFC134a水平二维与三维肋管外冷凝换热特性

环保工质与高效冷凝管的应用对制冷行业实现节能减排意义重大，工质在强化管外膜状凝结换热特性是二者推广应用的关键。建立了水平管外膜状凝结换热试验系统，研究了HFC134a在4种二维肋管与2种三维肋管外的膜状凝结传热特性。试验管公称外径为19．05mm、有效换热长度为1000mm;试验中，通过改进的Wilson图解法获取试验管水侧对流传热系数。结果表明：HFC134a水平二维与三维肋管外冷凝传热系数分别达到同热通量下光管的11倍与19倍以上；HFC134a工质对应最佳二维肋管的肋密度在1069-1575fpm（肋每米）之间、肋高在0．7～1．5mm之间，对应最优三维肋管（与本文试验肋型相似）肋密度低于2000fpm；既有二维肋管膜状凝结换热模型需要进一步完善，肋管结构优化过程中应遵循优先提升肋密度的原则。

纳米制冷剂TiO_2/HFC134a水平管内流动沸腾换热实验研究

对纳米制冷剂TiO_2/HFC134a在水平管内的流动沸腾换热性能进行了实验研究,纳米颗粒的浓度为0.01、0.025和0.05 g·L^(-1),并与纯质HFC134a的结果相比较。结果发现:TiO_2/HFC134a工质的流动沸腾传热系数得到一定的强化,强化程度与颗粒浓度有关,实验过程中发现的纳米颗粒在换热表面的沉积可能是主要的影响因素。

密封熔炼炉HFC134a氮气中保温时间对AZ91D镁合金保护的影响

HFC134a适合充当镁合金在密封熔炼炉中的保护气体,氮气是一种好的稀释气体。与常规熔化炉相比,保护气体用量很少。不管有无表面搅拌,在保温时间分别为2h、5h或10h时,AZ91D镁合金均被很好保护,没有观察到蒸发物。所有表面膜形貌呈致密胞团状,表面膜厚度约为1.5μm,且比较均匀。随着保温时间增加,表面膜中C含量逐渐减少到零,氧含量逐渐升高。炉内气氛对熔炼炉内壁无可观察到的腐蚀。

HFC134a汽车空调系统动态仿真

本文从部件的数学模型出发，根据参数间定量耦合的观点，建立了包括车厢体在内的汽车空调系统的动态数学模型。以动态仿真为研究手段，对充注ＨＦＣ１３４ａ的ＳＡＮＴＡＮＡ轿车空调系统进行了仿真计算，计算值与实验值吻合较好，仿真方法可靠，可以作为汽车空调系统最优控制和优化设计的依据；在设计适合ＨＦＣ１３４ａ的新系统时，可缩短研制周期，减少反复试验造成的浪费。

纳米颗粒TiO2／HFC134a工质对流换热实验研究

本文建立了纳米颗粒/制冷剂工质换热性能实验台,对实验系统进行了检验,并首次进行了纳米颗粒TiO_2/HFC134a工质水平管内的单相对流换热实验研究,纳米颗粒的浓度为0.01、0.025和0.05 g/L,并与纯质HFC134a的结果相比较。结果发现:TiO_2/HFC134a工质的单相对流换热系数降低,且随着纳米颗粒浓度的增大,降低程度增大。分析原因纳米颗粒在换热表面的沉积是造成这一结果的关键因素。

新的HFC134a蒸气压方程

一、引言 CFCs物质对大气臭氧层的破坏作用已引起世界范围的关注,使得开发研究新的、无污染的CFCs物质的替代物逐渐成为一个十分紧迫的问题。在众多可能的替代物中HFCl34a被认为是最有可能代替R_(12)的理想工质。 HFCl34a开发研究的历史不长,因此关于它蒸气压方程的文献并不是很丰富。表l列出了最近二、三年间发表的四个HFCl34a蒸气压方程的一些情况。由表l可以看出,

HFC134a在太阳能喷射制冷系统中的性能分析

建立了系统热力学性能计算模型,分析了HFC134 a喷射系统的蒸发温度、喷嘴效率等参数对系统性能的影响。研究表明,冷凝温度改变对系统性能和喷射系数的影响大于蒸发温度的影响;混合效率每减小1%,系统COP减小5%左右;系统COP随蒸发温度的增而增,随冷凝温度的增而减。HFC134 a喷射系统设计时,尽量使蒸发温度在4—12℃,冷凝温度在30—36℃之间变化,该研究为HFC134 a在喷射系统中的设计和优化提供了技术支持。

SF-81 HFC134a汽车空调制冷装置的试验研究

介绍TSF-81型汽车空调制冷装置采用HFC134a替代CFC12的大量试验研究结果。研究表明该制冷装置在原结构改动不大的情况下，用HFC134a替代CFC12是可行的。

以HFC134a为制冷剂的喷射制冷实验研究

设计并搭建了喷射制冷系统性能研究实验台,选取HFC134 a作为制冷剂进行了喷射制冷实验研究。研究表明,在测试工况范围内,喷射系统的COP随蒸发温度的升高而增加,随冷凝温度的升高呈现先是基本不变,后迅速降低的趋势,随发生温度的升高先升高后降低;另外,研究还发现系统的COP随着冷冻水流量的增加而增加。

汽车空调HFC134a冷凝器的动态分布参数模型

运用制冷系统热动力学观点和动态分布参数方法，对ＨＦＣ１３４ａ车用空调冷凝器建立了动态分布参数模型，并考虑ＨＦＣ１３４ａ的传热和压降特性。运用冷凝器数学模型预测了ＨＦＣ１３４ａ冷凝器的变工况运行性能，并进行了相应的同工况试验验证。计算及试验结果表明结果符合较好，为ＨＦＣ１３４ａ替代Ｒ１２应用到新的汽车空调系统中提供了基础试验数据和理论分析依据。

使用HFC134a的冰箱用旋转式压缩机性能优化的途径

冰箱用旋转式压缩机中用HFC134a替代CFC12后，由于HFC134a的热力学及传输特性不同于CFC12，使压缩机的性能下降。本文从旋转式压缩机的电机效率、余隙容积。

替代工质HFC134a在汽车空调上的应用

汽车空调是用CFC12作为制冷工质的,并且很早就开始了替代工质的研究,结果不含氯原子且与CFC12的蒸发压力相近的HFC134a被选为最佳替代物。由于HFC134a与CFC12化学性质不同,如果直接把HFC134a用于现在的制冷系统,就会导致可靠性和性能降低,这里就这些问题及其对策加以论述。

HCFC123与HFC134a离心式冷水机组特性比较

从离心式冷水机组的特性角度出发,阐述冷水机组2种替代制冷剂HFC134a和HCFC123的选择使用,比较分析这2种制冷剂的性能,及其机组性能和其他一些因素。其中制冷剂的环境特性包括毒性、GWP和ODP等。机组性能特性包括产品能耗比及单位质量制冷量比的比较等。其他特性包括产品尺寸、使用维护等。综合考虑上述因素,尤其应考虑2007年9月修订的《蒙特利尔议定书》加速淘汰HCFCs的现实要求,认为在我国对新的离心机组使用HCFC123应持十分谨慎的态度。

HFC134a电冰箱压缩机性能分析与实验研究

从压缩机的结构、润滑油与制冷剂的相容性、制冷剂的电绝缘性能等方面分析了ＨＦＣ１３４ａ对全封闭压缩机性能和可靠性的影响．计算了在冰箱中使任用ＣＦＣ１２及ＨＦＣ１３４ａ两种制冷剂时压缩机的性能．指出如何根据ＨＦＣ１３４ａ的性能对原ＣＦＣ１２压缩机进行改进．改进后的压缩机经过试验，其结果可使ＥＥＲ值有所提高，为家用电冰箱中采用ＨＦＣ１３４ａ取代ＣＦＣ１２开辟了前景。

HFC134a的热物性研究

介绍我们在HFC134a热物性研究方面已经取得的一批最新数据,精度良好,与国际上的相应数据吻合很好,表明所取得的数据有很高的可信性。其中PVT与表面张力均系国内首次实测数据。从数据的可信性来看,我们测取的蒸气压数据在国内亦属首次。此外,我们还提供了HFC134a的蒸气压方程,其精度很高。

冰箱用HFC134a往复式压缩机的研究状况

介绍制冷系统HFC134a替代CFC12后,与HFC134a相容的润滑油的开发以及制冷系统的可靠性和热力性能提高和改进的研究。

中间换热器对HFO1234yf/HFC134a汽车热泵空调性能的影响

HFO1234yf/HFC134a混合制冷剂既能够满足环境保护的要求,又可以在不改变原本空调系统结构的情况下充注,是有潜力替代R134a的环保制冷剂,但其COP相对较低,在系统中加入中间换热器是提高系统COP的研究方向。基于此,分析了在制热模式下,中间换热器对新能源混合工质汽车空调系统的性能影响。根据冬季汽车空调工况搭建电动汽车空调性能实验台,对加入中间换热器后电动汽车空调的制热性能进行测试。实验表明:使用混合工质的汽车空调系统在加入中间换热器后,制热量相比未加入中间换热器的空调系统提高4%;排气温度提升12℃;COP提升3%-6%。

HFC134a与HFO1234yf用于汽车空调的理论分析

对HFC134a和HFO1234yf应用于汽车空调进行了理论分析,研究表明:HFC134a的排气温度明显高于HFO1234yf,HFC134a的排气温度随着蒸发温度的升高而降低,HFO1234yf的排气温度随着蒸发温度的升高而升高;HFC134a与HFO1234yf的单位制冷量都是随着蒸发温度的升高而增大,但HFC134a的单位制冷量明显高于HFO1234yf,其平均高于HFO1234yf约34.9kW/kg;HFO1234yf压缩机输入功率明显高于HFC134a;HFC134a的系统COP高于HFO1234yf的系统COP,且二者都是随着蒸发温度的升高而升高,蒸发温度为-10℃时,其系统COP分别为3.739和3.493,蒸发温度为18℃时,其系统COP分别为9.6和9.36。

带膨胀机的HFC134a与HFO1234yf制冷系统分析

对带膨胀机的R134a与R1234yf制冷系统进行理论分析,并与不带膨胀机的系统进行比较。研究表明:HFC134a的排气温度明显高于HFO1234yf,HFC134a的排气温度随着蒸发温度的升高而降低,HFO1234yf的排气温度随着蒸发温度的升高而升高;HFC134a与HFO1234yf的单位制冷量都是随着蒸发温度的升高而增大,但HFC134a的单位制冷量明显高于HFO1234yf,其平均高于HFO1234yf约34.9kW/kg;HFO1234yf压缩机输入功率明显高于HFC134a,HFC134a的系统COP高于HFO1234yf的系统COP,且二者都是随着蒸发温度的升高而升高。在制冷系统中加入膨胀机后,对HFC134a产生了显著的影响,在蒸发温度-10℃时变化最为明显,其单位制冷量增大32%,压缩机输入功率降低12.1%,系统COP降低19.8%,膨胀机的加入并没有影响HFO1234yf系统,其各项参数均未发生明显变化。在HFO1234yf制冷系统中应用膨胀机的效果逊于HFC134a制冷系统。