关于HPb59—1镀金件表面腐蚀凹坑点现象的分析

本文通过对HPb59—1镀金件表面腐蚀凹坑点产生的原因分析，发现由于电镀前处理工艺不当是产生缺陷的原因，经过选用碱性较低的除油剂使这一问题得到解决。

稀土硼锆在HPb59-1黄铜中的细化变质效果

研究了微量稀土、硼、锆对HPb59-1合金的细化变质作用。结果表明:0.0001%￣0.001%的硼具有显著细化变质效果;0.03%￣0.05%稀土也能消除铸态柱状晶,但细化晶粒能力远小于微量硼;微量锆细化变质效果不明显。高温(680℃×40min)组织显示,稀土、锆及过量硼的添加,均提高合金α→β转变温度,从而影响热加工性能。

新型铜合金铸造添加剂对HPb59-1组织和性能的影响

研制了一种新型铜合金铸造添加剂。研究了不同的添加剂加入量对HPb59-1铸态组织和性能的影响,及在不同截面尺寸和不同铸造方法条件下的使用效果。结果表明,不加铜合金铸造添加剂时HPb59-1的铸态组织主要由粗大的α和β相组成,加入添加剂后组织变为细小片状或等轴晶,明显改善铅黄铜的组织形态,有效的细化铅黄铜的组织;加入0.02%的添加剂可以提高铅黄铜的力学性能20%以上;添加剂对不同截面尺寸和不同铸造方法得到的铸件组织,均有较好的细化效果。

B变质对HPb59-1黄铜组织细化的影响

研究了B变质处理及其变质处理后不同的保温时间对HPh59-1黄铜的组织与力学性能的影响。结果表明，HPh59-1黄铜中加入一定量的B可以细化HPh59-1黄铜的组织，改变α和β相组织的分布状态，提高合金的力学性能。细化效果随着B的含量的增加而增强，当B加入量范围在0．008％～0．015％时细化效果较好。变质处理后随熔体保温时间的延长，B细化变质效果存在衰退现象，保温10min后浇注，晶粒细化变质效果最好。

微量硼在HPb59-1黄铜中的细化变质作用

研究了微量硼对HPb59-1合金的细化变质作用。结果表明:0.0001%￣0.0010%的硼具有显著细化变质效果,使发达的柱状晶转化为30￣50μm的等轴晶;高温(680℃×40min)组织显示,微量硼的铸态细化变质组织在高温有较好的热稳定性,对α→β转变影响较小。但过量硼的添加,将减缓α→β转变,提高转变温度,从而影响热加工性能,为此,硼添加量应小于0.001%。

HPb59-1黄铜变质细化晶粒组织的热稳定性

对微量B变质细化的HPb5 9 1黄铜晶粒组织在热加工温度范围保温时晶粒长大情况 ,以及添加微量Zr对它的稳定作用进行了试验研究。结果表明 ,热加工温度下材料内部正常晶粒长大不会使其丧失变质细化效果 ,晶粒仍比无变质细化的铸棒细得多。然而在较长时间或较高温度下材料出现了始于表面、迅速向心部推进的反常晶粒长大 ,晶粒粗化至mm级。微量Zr的加入对变质细化效果和正常晶粒长大速率的影响都不大 ,然而有效地抑制了上述反常晶粒长大。

HPb59-1黄铜阀体铸造工艺试验研究

为了消除HPb59-1黄铜阀体在生产中产生缩孔、缩松和组织粗大等铸造缺陷,通过铸造工艺试验确定:在阀体热节处加设形状适宜的补缩冒口,强化铸件的补缩并将缩孔移出阀体;采用微量硼作为变质添加剂,细化阀体组织,有效地消除了上述铸造缺陷。

HPb59-1黄铜连续挤压的研究

研究了用连续挤压的方式挤压常温下难以加工的HPb59-1黄铜,采用合理的实验工艺参数,得到了质量较好的产品,为连续挤压加工难变形金属提供了参考。

HPb59-1铜合金高温流变行为的本构模型

利用Gleeble-3800热模拟试验机,通过等温热压缩模拟实验研究了HPb59-1铜合金在640~730℃、应变速率0.1~10 s^(-1)范围内的高温流变行为,并在经典Arrhenius本构模型的基础上,考虑了应变对材料本构关系的影响,建立了应变补偿Arrhenius本构模型,以表征真实应变、温度和应变速率对流变应力的影响规律。通过对比材料本构模型的理论预测结果和实验数据,获得了流变应力的相关性系数r=0.9983,平均相对误差的绝对值e_(ARRE)=2.6517%,说明所建立的HPb59-1铜合金材料本构方程具有较高的理论预测精度,该本构模型可用于HPb59-1铜合金热锻成形工艺的有限元模拟研究。

HPb59-1黄铜外导体的温挤压成形工艺

采用温挤压成形技术对微波通信器材上的HPb59-1铅黄铜外导体进行了精密成形加工。其锻件内腔表面粗糙度达到Ra0.8～1.6μm,尺寸精度高、尺寸一致性好,内腔侧壁与底面的圆角小于R0.2mm,完全满足导体的技术要求;同时,温挤压成形的导体锻件由于无砂眼、无毛刺、裂纹和折叠等缺陷,有利于提高外导体的电信性能。

HPb59-1带断裂的原因分析及措施

HPb59-1带在热轧与冷轧过程中易发生裂边及纵向开裂现象,通过对其组织及生产工艺两方面进行了分析,最终通过改进生产工艺,基本解决了这一问题。

供应态HPb59-1黄铜超塑性压缩的试验研究

对供应状态的HPb59-1黄铜棒材进行了超塑性等温压缩试验,分析了压缩变形过程,研究了试样尺寸对压缩变形过程的影响,确定其最佳超塑压缩变形工艺参数,本试验结果为压缩类成形零件提供了较佳的工艺参数。

电网用HPb59-1铅黄铜的应力腐蚀开裂研究

通过宏观检查、光谱分析、金相试验、断口形貌观察、能谱分析,以及应力腐蚀试验,对电网HPb59-1铅黄铜部件开裂原因进行了分析。结果表明,开裂失效的主要原因是由应力腐蚀造成的。材质中铅含量过高降低了材料性能,促进了开裂。铅黄铜部件安装前应进行应力腐蚀试验,试验合格才可安装,必要时可更换为耐应力腐蚀的材质。

Hpb59-1黄铜超塑性压缩变形后金相组织的变化

本文对Hpb59-1黄铜超塑性压缩变形后的试样进行金相分析。不同的原始组织、变形温度和应变速率,对超塑性压缩变形后的金相组织都产生较大影响。

HP_b59-1黄铜表面蚀点现象的研究

从成分及组织结构角度分析了铸态黄铜HPb59-1表面易出现腐蚀点的原因,研究结果表明:合金中杂质Fe的含量对合金的组织影响明显;合金中杂质Fe含量较高时,应相应提高基体元素Cu的含量,以提高合金的抗腐蚀性能。

HPb59-1黄铜热压缩变形流动应力方程的构建及应用

通过热压缩实验对HPb59-1黄铜在温度为650～800℃和应变速率为0.1～10s-1下的高温变形行为进行了研究,其真应力-真应变曲线表明:流动应力随着应变速率的降低和温度的升高而降低。通过回归拟合实验数据建立了HPb59-1黄铜高温变形流动应力方程,并进行验证。将建立的流动应力方程嵌入Deform-3D,并对某方法兰件的热挤压成形过程进行数值模拟,研究了该零件热挤压成形规律。最后通过工程实践验证了本研究的有效性,为工程应用提供一定的参考。

HPb59-1黄铜减压阀热挤压工艺及模具

对减压阀成形工艺进行分析,采用热挤压成形技术生产了HPb59-1黄铜减压阀。建立了减压阀热挤压成形有限元模型,通过数值模拟获得了在减压阀成形过程中金属的流动规律,并制订出减压阀热挤压成形工艺,并设计相应的模具。生产实践表明,采用热挤压工艺可以生产出满足设计要求的减压阀。

HPb59-1接嘴开裂原因分析

外场发现某架飞机补氧系统氧气泄露,经检查是由于安装在氧气瓶上的HPb59-1接嘴开裂导致。通过对接嘴裂纹进行理化分析,查找造成裂纹的原因,并提出预防该裂纹的措施,供相关人员借鉴。

薄壁细长轴铜套零件的精密加工

针对薄壁细长轴铜套零件加工过程易发生变形和振动,导致加工精度低、表面质量差、加工效率低以及端面薄壁环槽无法实现金属切削加工等问题,通过分析零件加工难点、规划加工路线并确定加工方案、设计与应用专用工装端面销孔芯轴、优化精车切削加工参数以及控制防变形、抗振动其他因素的工艺措施来保证零件加工的精度和效率。加工实践过程表明:薄壁细长轴铜套零件的加工路线正确,加工方案合理,端面销孔芯轴工装的设计与应用可有效解决零件刚度不足的加工难题,优化后的加工参数可实现高精度、高效率加工,验证了采取的工艺措施合理有效。端面销孔芯轴工装和优化的精车切削加工参数可推广应用于铜合金薄壁细长轴零件的精密加工,对提高此类零件的加工精度有一定指导和借鉴作用。

回转支承不同材料隔离体使用性能对比分析

隔离体是回转支承重要的基础件,为掌握工作参数对隔离体使用性能的影响情况,利用M-2000试验机研究了大型回转支承隔离体常用材料PA1010、HPb59-1与轴承钢GCr15配副时的使用性能,讨论了载荷、转速、润滑剂对PA1010和HPb59-1摩擦系数、磨损量的影响规律;通过观察磨损表面的微观形貌,分析了PA1010隔离体和HPb59-1隔离体的损伤机制和失效规律。结果表明:PA1010的摩擦系数小于HPb59-1,二者的平均比值为1∶1.27;PA1010的磨损量大于HPb59-1,二者的平均比值为1.51∶1。载荷、转速对HPb59-1摩擦学性能的影响程度明显高于PA1010。采用20#机油润滑时PA1010和HPb59-1的摩擦系数、磨损量均低于采用2号锂基润滑脂,其中:PA1010的摩擦系数减小了46.2%,磨损量降低了28.7%;HPb59-1的摩擦系数减小了43.8%,磨损量降低了29.8%。研究结果为回转支承隔离体的机械设计提供了参考依据。