控轧控冷工艺对HQ钢组织性能的影响

实验用ＨＱ钢的控轧控冷实验表明，典型组织为多边形铁素体＋粒状贝氏体。终轧温度、终冷温度和冷却速度等工艺参数对钢材的组织性能有很大的影响，可以通过各参数的合理组合，在提高强度的同时又提高韧性。

加速冷却对控轧HQ钢组织性能的影响

试验用ＨＱ钢控轧及轧后的加速冷却试验表明，典型组织为多边形铁素体＋粒状贝氏体。冷却速度和终冷温度等冷却工艺参数对钢材的组织性能有很大的影响，可以通过各参数的合理组合，在提高强度的同时又提高韧性。

HQ130钢热影响区的ICHAZ区组织性能

采用热模拟试验、显微图像分析仪、扫描电镜 (SEM )和透射电镜 (TEM )等对HQ130钢热影响区峰值温度Ac1～Ac3 区间 (ICHAZ)不完全淬火区的组织性能进行了研究。针对ICHAZ峰值温度 (TP) 80 0℃区域冲击韧性下降的问题 ,着重分析了M -A组元及碳化物聚集对脆化的影响。研究结果表明 ,HQ130钢热影响区ICHAZ的显微组织为板条马氏体 (ML)、粒状贝氏体 (Bg)和索氏体 (S) ,晶粒细小但不均匀。ICHAZ脆化的原因是局部M -A组元的产生及片状碳化物的聚集。焊接线能量E对M -A组元的体积含有率 (Vf)有较大影响 ,但对细长M -A组元体积含有率 (SVf)影响不大。通过控制焊接线能量可使ICHAZ避免出现M -A组元和碳化物聚集 ,同时限制M -A组元的有效直径dM -A<1.0 μm 。

焊接热输入对HQ130钢焊接热影响区组织硬度的影响

MIG／MAG焊接热输入包括焊接电弧热流和熔滴带入熔他的热熔量两部分，本文以作者提出的焊接热输入分布模型为基础，建立了熔池流场和温度场的数值分析模型，采用数值模拟技术研究了焊接热输入对HQ130钢焊接热影响区（HAZ）组织和硬度的影响规律，给出了不同焊接热输入时HAZ不同部位奥氏体晶粒尺寸及组织和硬度的计算结果，实验表明，HQ130钢焊接热循环及HAZ组织。

HQ130钢不完全淬火区组织性能的研究

利用显微图象分析仪 ,显微硬度计和扫描电镜 (SEM)对HQ130钢不完全淬火区 (Ac1～Ac3)的组织性能进行了分析 .针对峰值温度tp =80 0℃附近区域冲击韧性下降的问题 ,着重分析了M-A组元及碳化物对脆化的影响 .结果表明 :控制焊接线能量E≤ 16kJ/cm ,可避免或减小碳化物聚集 ,减少M -A组元的含量及尺寸大小 ,保证该区域冲击韧性满足使用要求 .

HQ785钢CCT曲线测定及显微组织研究

利用Gleeble-2000热／力模拟实验机测定了HQ785钢的CCT曲线，分析了不同冷却速度下HQ785钢的显微组织及硬度。

HQ60钢埋弧焊接用焊丝和焊剂的研制

介绍了为开发HQ60钢的配套项目而研制的低氫型碱性烧结焊剂(SJ104)与埋弧焊焊丝(H08MnMoTi)。

外加应力对HQ785钢等温贝氏体相变组织的影响

针对HQ785试验钢,采用Gleeble-1500热模拟试验机进行了单向外加拉/压应力下的等温相变实验,等温温度分别是425℃和475℃,所加应力依次为20、40和60 MPa,通过光学显微镜和透射电镜对相变后的显微组织进行了观察与分析。结果表明,外加应力作用下的等温相变组织是粒状贝氏体,外加应力使无明显晶界的显微组织转变为晶界清晰的细小晶粒;粒状贝氏体中贝氏体铁素体的亚单元,随着外加拉应力的增加逐渐由条片向块状变化,随着外加压应力的增加逐渐由块状向条片变化。

HQ70钢疲劳强度统计特性研究

在对HQ70钢疲劳寿命统计特性研究的基础上,利用疲劳寿命分布与疲劳强度分布函数间的转换关系,对HQ70钢疲劳强度分布特性进行研究,并作出疲劳寿命强度概率分布的P-s-N三维空间曲面.确认疲劳强度分布并非通常假设的正态分布,而是偏态分布,其特征函数的概率分布为标准正态分布.

HQ785C钢示波冲击特性的缺口效应研究

采用示波冲击试验方法，研究了ＨＱ７８５Ｃ钢的夏比Ｖ型缺口、线切割缺口和预疲劳裂纹３种类型试样在冲击断裂过程中各部分能量与温度的关系。分析了各部分能量随温度变化的规律。试验结果表明，预疲劳裂纹试样的脆性转变温度比线切割缺口试样和夏比Ｖ型缺口试样分别提高约２０℃和４０℃。

亚温调质在超低碳贝氏体钢HQ785DB上的应用研究

研究了超低碳贝氏体钢HQ785DB冲击韧性出现波动后,进行亚温调质的可行性。结果表明,HQ785DB经亚温调质处理后,贝氏体铁素体板条非常细小,组织中的残余奥氏体岛明显减少,冲击功明显提高。

回火温度对HQ80调质高强度钢力学性能与显微组织的影响

对ｈＱ８０钢进行了９３０℃淬火及２００～６００℃回火处理，并对不同温度回火状态进行了力学性能测试和显微组织的电子显微镜分析。硬度（ＨＢ），屈服强度（σ＿（０．２）），抗拉强度（σ＿ｂ）及冲击功［Ａ＿（ＫＶ）（－１５℃）］随回火温度的变化可分为三个区间：①在２００～４００℃之间，ＨＢ，σ＿ｂ单调下降；σ＿（０．２）出现峰值，Ａ＿（ＫＶ）（－１５℃）呈现出低谷。②在４５０～６００℃之间，各项性能变化很小。③６２０℃以上回火时，ＨＢ，σ＿ｂ及σ＿（０．２）迅速下降，Ａ＿（ＫＶ）（－１５℃）显著上升。显微组织分析表明，淬火组织为以板条为主并有少量孪晶的混合马氏体基体和自回火析出的细针状ε碳化物。在３００～３５０℃之间，ε碳化物大量析出长大，４５０℃时板条界及板条内折出长条状碳化物，５５０℃板条开始回复，并有细棒状Ｍｏ＿２Ｃ析出。

HQ130钢焊接区组织的显微图像分析

利用XQF 2 0 0 0型显微图像分析仪对CO2 气体保护焊条件下HQ1 30钢焊接区不同显微组织的相对含量和热影响区晶粒度进行了测定 ,分析了焊接线能量对焊接区组织性能的影响。结果表明 ,严格控制焊接线能量可使热影响区淬火粗晶区避免产生上贝氏体(Bu)组织 ,防止热影响区晶粒粗化 ,以确保焊接热影响区的组织性能。

HQ130钢焊接粗晶热影响区的显微图像分析

用 XQF- 2 0 0 0型显微图像分析仪对 CO2 气体保护焊的高强度钢 HQ130粗晶热影响区(CGHAZ)的显微组织构成、区域宽度及晶粒度进行了测定 ,并用透射电镜和电子衍射技术对CGHAZ的精细组织结构作了进一步的研究。结果表明 ,随着焊接线能量的增加 ,HQ130钢CGHAZ的主体组织依次为板条马氏体→板条马氏体 +下贝氏体→板条马氏体 +下贝氏体 +上贝氏体 ,晶粒直径逐渐变大。当焊接线能量为 2 2 .3k J/ cm时 ,奥氏体晶粒的直径最大达 15 8μm。应将焊接线能量控制在 16 k J/ cm以下 ,使 CGHAZ形成板条马氏体 +下贝氏体组织 ,避免产生上贝氏体组织 ,防止晶粒粗化 ,改善该区域的性能。

HQ80钢力学性能与热处理工艺参数的关系

1 前言热处理工艺参数的改变,直接影响钢材组织状态的变化,进而导致钢材力学性能的变化.但不同的钢材有其特定的变化规律,研究该变化规律有利于充分发挥钢中合金元素的作用.通过控制热处理工艺参数,钢材可获得理想的性能。

工程机械用HQ80钢的强韧性与淬火温度的关系

以国产工程机械用ＨＱ８０钢为对象，研究了其强韧性随淬火温度的变化。结果表明，强度对淬火温度变化不敏感，而低温韧性则较敏感。９１０～９３０℃淬火可获得良好的强韧性配合。

热处理工艺对HQ100钢的组织与性能的影响

HQ100钢系强度为950MPa级高强度焊接结构钢,是为制造大型工程机械而研制的新材料。叙述了该钢的生产方法、热处理工艺对其组织与性能的影响,钢的强韧化原理,以及适于该钢的最佳热处理工艺规范。

用国产HQ80C焊接108t电动轮自卸车车架

介绍国产HQ80C高强钢在工程机械上应用的实例.论述了低合金高强度钢HQ80C的力学性能、焊接性能、加工性能及应用注意事项.

应力对HQ785钢连续冷却贝氏体转变动力学的影响

利用Gleeble-1500热/力模拟试验机,研究了单向拉、压应力作用下HQ785钢连续冷却转变的CCT曲线及相变动力学曲线。结果表明,连续冷却转变时,外加应力使试验钢贝氏体相变开始温度明显提高;相同冷速下,拉应力比压应力对Bs的提高更为显著;拉、压应力都使试验钢的贝氏体转变区域变宽;拉应力对整个贝氏体相变都有显著的促进作用,而在压应力下,相变初始阶段受到抑制,应力越大抑制越明显。