J值在API圆螺纹连接中含义初探

通过对API 73.0×5.51mmEUN80圆螺纹油管接头螺纹参数进行检测,分析了 API螺纹中J值与螺纹各项参数及上扣扭矩的关系。认为在最佳上扣扭矩条件下,J值大小随螺纹参数变化而改变,用控制J值来控制螺纹的上紧程度是不能保证螺纹连接处于最佳状态的。用户以J值判定油、套管螺纹连接松紧程度是否合格是不科学的。

用J值法测定钢渣中游离氧化钙

用 J 值法测定钢渣中的游离氧化钙,其准确度、重现性均高于化学分析法,为钢渣的综合利用及生产提供了方便。

在石油套管生产中控制J值的意义

通过对近几年来套管掉井实例资料的分析，发现绝大部分套管脱落是现场端螺纹脱扣所致，指出造成这一现象的原因是现场上扣时无法测定实际扭矩，使得上扣扭矩不当。因此。

油套管J值实际测量方法的修正

油套管Ｊ值实际测量方法的修正张小军（宝鸡石油钢管厂六分厂７２１００８）前言油田经常采用利用测量Ｊ值的方法间接检验油套管工厂端机紧螺纹的上紧程度，因此取得正确的Ｊ值就十分重要，但目前的Ｊ值计算公式有待加以修正。１Ｊ值的意义在ＡＰＩ标准中Ｊ值定义为“机器...

φ339.7mm×9.65mm J55钢短圆螺纹套管J值超差原因分析及对策

通过对套管水压渗漏原因分析,指出为了达到合适的J值而使用过扭矩拧紧,使螺纹发生挤溃塑性变形是影响水压密封性的直接原因,从而找出了J值超差的影响因素,提出了解决方法,并列出了实际使用的效果。

一种基于关系熵和J量值的网络事件关联模式漂移检测方法

针对传统的模式漂移检测方法无法直接适用于关联规则分析的问题,提出了一种基于关系熵和J量值的模式漂移检测方法。抽取并定义了4种特征属性:关系量RC、关系熵RE、窗口数WC和J量值,并通过对时间相邻的两个滑动窗口内的关系熵和J量值的取值分布进行假设检验,判断和定位模式漂移的发生,得到模式漂移影响较大的事件集和事件对集,它们可为关联规则的调整和更新提供支持。实验数据表明该方法准确可行。

J值法(一种新的X射线衍射物相定量法)中配比的最优化

在综合利用钢渣中,遇到准确测定钢渣中游离氧化钙含量的问题,上钢一厂开展了对该问题的研究,提出一种新的X射线衍射物相定量法——J值法。本文由J值法的要求,建立J值法中配比优化的数学模型,提出其求解方法,并用计算机进行计算。该法经实际使用,适用性强,计算迅速,结果准确,为在定量分析中采用数学方法及计算机技术作了新的探索,经过专家鉴定,认为值得推广应用。

三点弯曲试样测试J积分值试验研究

采用两个不同钢种的三点弯曲试样,以载荷-缺口张开位移曲线下的塑性面积为基础计算J积分值,依据GB/T 21143-2014和GB/T 21143-2007、GB/T 2358-1994附录D两个标准相结合,用这两种不同的方法计算J积分值。结果表明:相对于不同的裂纹扩展量Δa,J积分值从低值到高值,两种方法计算J积分值的平均相对偏差<2.0%,结果一致,说明用GB/T 21143-2007、GB/T 2358-1994附录D两个标准相结合也可以准确计算J积分值,提供了一种用三点弯曲试样测试J积分值的计算方法。

图的实值距离二边跨度(英文)

图G的L(j,k)标号是图的顶点集到非负整数集的一个映射,使得相邻顶点所对应的整数相差至少为j,距离为2的顶点所对应的整数相差至少为k.对于图G的一个L(j,k)标号f,定义其L(j,k)边跨度为βj,k(G,f)=max{f(x)-f(y) :{x,y}∈E(G)}.图G的L(j,k)边跨度定义为βj,k(G),它是G的所有L(j,k)标号f的L(j,k)边跨度中最小的.图G的实值L(j,k)标号是整数L(j,k)标号的推广,是满足相应的距离一条件和距离二条件的从顶点集到实数集的一个映射.图G的实值L(j,k)标号的边跨度记为βj,k(G).研究了图的实值L(j,k)边跨度和整数L(j,k)边跨度的若干性质,完全确定了所有圈以及完全t-部图的边跨度.

TN7-30型接箍拧接机研制与应用

研制的TN7-30型接箍拧接机是集液压、气动、电气控制于一体的全自动接箍上卸扣设备,操作简单,扭矩测量准确,夹持点多,能够实现扭矩控制、圈数控制、扭矩-圈数或J值控制等多种上扣控制方式,实时显示扭矩-圈数图,有效地避免了由于上扣设备扭矩测量不准确和夹持点附近局部应力集中而造成的接箍、管体变形和粘扣现象,能够满足油、套管生产厂生产API普通螺纹、特殊扣型(如VAM、HSC、NSCC、BDS、FOX等)要求,也适用于井下工具的装卸工作。介绍了TN7-30型接箍拧接机的主要结构和技术特点。

油管螺纹抗粘扣性能研究

对进口油管和国产油管抗粘扣性能的对比试验表明, 进口油管的抗粘扣性能明显优于国产油管, 指出应从提高国产油管材料的冶炼水平和热处理质量着手来提高国产油管的抗粘扣性能。重点分析了油管螺纹几何参数、螺纹加工工艺和现场实际操作规范等因素对油管抗粘扣性能的影响, 提出改进螺纹加工技术、采用封堵试压、扭矩+J值(位置) 控制上扣扭矩等措施可提高油管抗粘扣性能。

拉丝过程中的缺陷模拟及其在拉拔工艺优化中的应用

模拟了无缺陷时盘条在高形变区的应力场分布,说明了芯部人字形裂纹形成的机理.然后针对芯部圆盘状裂纹提出轴对称计算模型,基于此计算模型研究模具顶角、摩擦系数等工艺参数对形变区内裂纹尖端应力场分布的影响,得出随着拉丝模具顶角的增大和摩擦系数的减小,裂纹尖端应力集中区域与拉丝轴之间的夹角变小,即形成笔尖状断口的斜角变大,笔尖变得更细长.最后定量研究了模具顶角、摩擦系数、裂纹尺寸对J积分的影响.结果表明:随着裂纹尺寸的增加、模具顶角的增大和摩擦系数的增大,J积分值随之增大;在摩擦系数为0.1时,对于相同尺寸的裂纹,J积分值随着模具顶角的减小而减小,当达到模具顶角8°后,J积分值变化较小,趋于一定值.研究结果应用于拉丝工艺优化,为进一步改进工艺提出了指导性建议.

油井管杆偏磨失效分析

目的分析油井管杆失效原因。方法通过对抽油杆和油管失效样品的宏观形貌进行观察,分析样品的化学成分、显微组织和微观断口形貌,测试抽油杆抗拉强度、下屈服强度、伸长率、断面收缩率,同时测试油管抗拉性能、屈服强度、伸长率和冲击功,并结合油井所在区块的工况条件、产出液性质、腐蚀挂片测试数据和油管螺纹连接结构,对油井管杆失效原因进行了分析。结果抽油杆的抗拉强度为910 MPa、下屈服强度为845 MPa,伸长率为17%,断面收缩率为67.5%,符合SY/T 5029—2013《抽油杆》行业标准要求,其金相组织正常,为珠光体+铁素体。油管化学成分中的P质量分数为0.015%,S质量分数为0.011%,油管的抗拉强度为725 MPa,屈服强度为445 MPa,伸长率为26.0%,冲击功为27 J,符合API Spec 5CT《油管和套管规范》要求。其金相组织正常,为铁素体+珠光体。结论抽油杆和油管失效是偏磨与腐蚀共同作用的结果,螺纹连接处的J值凹槽是造成油井管杆偏磨损坏的重要原因,可以通过控制油管J值为0,变冲击磨损为滑动磨损,从而减缓油井管杆偏磨损坏。

API油管和套管螺纹加工与检验探讨

分析了油管、套管的接箍镗孔直径在不同标准中的差异,明确了加工检验的依据。研究了套管外径极限偏差、椭圆度对螺纹加工带来的影响,指出套管内倒角必须保证在管端360°圆周上完整。探讨了使用量规检验紧密距疑点,给出了紧密距检验的推荐公式。指出传统螺纹量规紧密距测量已有逐渐被螺纹中径测量所取代的趋势。分析了扭矩—位置上扣后进行J值检验的合理性。

数字相关方法及在高聚物断裂行为研究中的应用

将数字相关图像测量方法用于高聚物断裂行为的实验研究 ,给出了具有双边裂纹受单向拉伸载荷作用的 PP/CPE试件的裂尖附近区域的位移和应变分布规律及 J积分值 。

浅谈数控机床加工中积屑瘤产生的原因及控制措施

主要介绍了数控机床在接箍、套管螺纹加工中产生积屑瘤的原因,积屑瘤对接箍、套管螺纹连接质量的影响,为减少积屑瘤所采取的控制措施。

API油管和套管螺纹加工与检验探讨

在不同的标准中,对油管、套管的接箍镗孔直径有着不同的差异,为明确API油管和套管螺纹的加工与检验标准,本文特研究了套管外径极限偏差、椭圆度对螺纹加工带来的影响,指出套管内倒角必须保证在管端360度圆周上完整,并且探讨了使用量规检验紧密距疑点,给出了紧密距检验的推荐公式。最后指出传统螺纹量规紧密距测量已有逐渐被螺纹中径测量所取代的趋势分析了扭矩一位置上扣后进行J值检验的合理性。

汽车空调“制冷速度不够快”原因分析

"制冷速度不够快"是J.D.Power公布的有关汽车空调的主要问题之一,本文回归了J.D.Power数据和最大降温速率的函数关系式,将该函数用于汽车空调系统设计,有助于指导汽车空调设计工程师评估空调系统降温特性对舒适性的影响。

提高内花键齿部热后合格率的方法探讨

本文主要是对引起内花键热后不合格的原因进行了分析,并提出了解决这些问题的方法和措施,通过实验和研究摸索出了产品端淬值J9和热后产品内花键齿厚缩放的关系,根据实验结果和对每项实验进行分析研究,结合公司的实际情况,制定了按不同端淬值产品对应选取不同拉刀齿厚的选取原则。并在实际应用中取得了明显的效果。