φ339.7mm×9.65mm J55钢短圆螺纹套管J值超差原因分析及对策

通过对套管水压渗漏原因分析,指出为了达到合适的J值而使用过扭矩拧紧,使螺纹发生挤溃塑性变形是影响水压密封性的直接原因,从而找出了J值超差的影响因素,提出了解决方法,并列出了实际使用的效果。

稠油热采井专用套管JL110H的开发

根据稠油开采特点及热采井套管损坏机理,黑龙江建龙钢铁有限公司(以下简称黑龙江建龙)成功开发出适合稠油开采专用套管—JL110H。介绍了该套管的开发背景、耐热钢种设计、生产工艺、常温性能、高温性能、挤毁强度及内压强度检验结果。实践证明,该套管完全满足稠油热采井工况下的使用要求。

高强度稠油热采井专用套管TP110H的开发

在充分了解油田实际使用工况的基础上,天津钢管集团股份有限公司成功开发出一种高强度的稠油热采井专用套管——TP110H。介绍了该钢级的套管开发背景、性能指标、基本生产工艺、实际性能检验结果及油田使用情况。实际使用表明,TP110H钢级套管能完全满足井深在1 500 m左右、注汽温度375℃、注汽压力21 MPa的稠油热采井使用工况要求。

奥氏体化工艺对V150油套管强韧性的影响

采用力学性能测试、金相组织观察、透射电镜以及扫描电镜观察,研究奥氏体化工艺对超深井用V150油套管强韧性的影响。研究结果表明:较高的奥氏体化温度可提高合金元素在奥氏体中的溶解度,但过高的奥氏体化温度会使奥氏体晶粒粗大,导致塑性、韧性下降,890℃为实验钢较优的常规奥氏体化温度;奥氏体化30 min后,实验钢成分和组织分布趋于均匀,油套管的强韧性指标匹配达到最好,保温时间超过45 min后,晶粒开始长大,导致冲击性能有所下降;亚温淬火形成铁素体和贝氏体、马氏体、残余奥氏体的混合组织,可得到超高强度钢希望获得的B/M复相组织,B/M组织中贝氏体能够分割马氏体基体,阻止裂纹扩展,残余奥氏体膜分割马氏体板条,使实验钢在保持足够强度的同时得到很高的韧性;实验钢在800℃亚温淬火后于640℃回火,强度和韧度均到达了V150油套管的目标要求,能够满足条件苛刻的超深井作业需求。

N80Q钢级石油套管研制

文章介绍了用普通低合金钢经调质处理(淬火+回火)生产N80Q钢级石油套管的工艺过程。经检验证明,套管的机械性能和实物质量完全达到了API标准的要求。

不同精炼工艺对钢中夹杂物的影响

通过对比J55石油套管钢采用LD-RH-LF-CC和LD-LF-CC 2条工艺路线钢中氧、氮、氢及夹杂物的控制水平,研究了2条工艺路线钢中气体、夹杂物含量对产品性能的影响。试验结果表明,经2条精炼工艺处理后钢水及铸坯的夹杂物是一致的,产品质量各项指标相同。因此从夹杂物角度考虑,采用LD-LF-CC工艺可降低生产成本。该研究为新钢种的工艺设计提供了理论依据。

天钢80ksi钢级抗硫抗挤毁石油套管钢的生产实践

为满足市场对高强度高抗挤毁套管的需求,天津钢铁集团有限公司开发了80ksi钢级抗硫抗挤毁石油套管钢27CrMo圆坯。介绍了该石油套管钢的生产工艺路线,通过对钢中的磷硫含量、全氧含量、五害元素及气体含量的控制,使圆坯产品实现了生产。经检验,成品石油套管的抗硫性能和抗挤毁性能完全满足相关标准的要求,化学成分稳定,铸坯质量良好。

钼对N80级ERW石油套管用钢相变规律的影响

采用Formaster-F型全自动相变仪测定了含Mo和不含Mo的N80级ERW石油套管用钢的静态CCT曲线,通过光学显微镜观察两种钢不同冷却速度下的显微组织,结果表明,N80级ERW石油套管试验钢的临界点Ac_(1)、Ac_(3)基本不受Mo元素的影响,试验钢1和试验钢2开始生成马氏体组织的临界冷速均为8℃/s。由于Mo元素的加入,扩大了N80级ERW石油套管试验钢贝氏体相变的冷速区间范围,并且使该试验钢的组织得到了细化。

一种自制食物废油咪唑啉衍生物缓蚀剂的性能

以食物废油、对羟基二苯胺和三乙胺为原料得到咪唑啉中间体,用苯丙乳液、偶联剂和消泡剂等对其进行改性,得到稳定的咪唑啉衍生物缓蚀剂。采用红外光谱法对该咪唑啉缓蚀剂进行了分析,采用静态失重法、电化学法和扫描电子显微镜研究了其对J55钢的缓蚀行为,并探讨了其在J55钢表面的吸附行为。结果表明,该缓蚀剂为阳离子型缓蚀剂,当其质量浓度为500mg/L时,在试验溶液中对J55钢的缓蚀率达到87.97%,且吸附满足Langmuir等温吸附方程。

含H_2S油气井用C110钢级套管标准化最新进展

为满足含H2S深井和高温高压油气井勘探开发的需要而开发的C110钢级套管产品,由于缺乏统一、权威的标准,制约了其发展。ISO/API相关委员会通过近8年的工作,制定了C110钢级套管标准草案。对C110钢级套管标准化的最新进展进行了跟踪研究,介绍了该标准草案中技术要求方面的主要内容。

大直径非调质N80钢级石油套管的研制与开发

针对传统的非调质钢管韧性较差的问题,采用在中碳锰钢中添加微合金化元素,并通过控轧控冷等工艺手段,实现析出强化和细化晶粒,从而提高钢管的强度和韧性,使其接近或达到调质钢管的性能水平,以满足大直径非调质石油套管高强度与冲击韧性相匹配的要求。

用非调质钢开发N80级大口径石油套管

介绍了采用非调质工艺试制N80级大口径石油套管的过程。试验证明:采用本文介绍的工艺路线可生产出符合API标准的N80级石油套管。

N80级ERW石油套管用钢的组织转变及性能

采用C-Mn-Nb-Ti微合金化成分设计,低P、低S冶炼以及合理的控轧控冷工艺,充分发挥细晶强化和析出强化作用,研制出N80级石油套管用试验钢。测定了N80级ERW石油套管用钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究不同冷速对相变产物的影响。

L80-1钢级石油套管的试制

文章介绍了用普通低合金钢经调质处理(淬火+回火)生产L80-1钢级石油套管的试制工艺过程。试制套管的机械性能和实物质量完全达到了API标准的要求,而且用一个钢种生产不同级别的套管可以降低冶炼生产的难度。

P110钢级光管产品研制开发

采用25Mn2V钢、BOF→LF+VD→连铸→轧制→调质处理工艺,通过设计优化钢的化学成分及热处理工艺等,控制C含量在0.23%～0.26%,热轧使用高质量石墨润滑剂、Φ180mm圆管坯,开发生产了Φ177.8mm×10.36mm规格P110钢级套管,产品屈服强度903.8MPa,性能合格率100%,超声波探伤L2合格,几何尺寸、外表质量良好,产品质量满足API5CT规范及用户要求。

R95钢级油套管用淬火钢性能分析

利用末端淬火试验、力学性能检测及显微组织观察,对29Mn4钢生产的名义壁厚为12 mm的R95钢级油套管性能波动情况进行了分析,并在29Mn4钢基础上优化设计出29Mn5钢。结果表明:29Mn4钢的淬透层深度为6.03 mm,名义壁厚为12 mm的油套管淬火时部分位置淬透深度不足,导致油套管强度及硬度波动较大。在29Mn4钢成分基础上加入约0.2wt%的Mn及适量B,得到淬透层深度为8.12 mm的29Mn5钢。采用29Mn5钢生产的名义壁厚为12 mm的油套管时,淬火组织全部为马氏体,钢管全部淬透,强度及硬度波动小。