K438高温合金补焊接头热处理裂纹研究

对K438高温合金补焊件热处理裂纹进行了研究,观察了裂纹的分布特征,分析了不同裂纹的形成机理。结果表明,热处理后热影响区出现两类裂纹:不连续的液化裂纹和起始于熔合区,向母材扩展的应变时效裂纹。应变时效裂纹取决于焊缝的残余应力和敏感组织,M_(23)C_6和M_6C的存在增加了晶界脆性,增大了裂纹开裂的倾向性。当应力超过合金的强度极限即发生开裂。液化裂纹是由于晶界的低熔点(γ+γ′)共晶相在热处理时被重新熔化,削弱了晶粒间的内聚力,导致裂纹的产生。

浇注温度对K438高温合金组织和力学性能的影响

通过金相显微镜、扫描电镜、拉伸试验研究了不同浇注温度下的K438合金试样组织和力学性能。结果表明:1450℃浇注后,合金中碳化物以块状和长条状为主;1410℃浇注后,合金中碳化物以块状为主。随着浇注温度的降低,室温抗拉强度和屈服强度由991 MPa和922 MPa升高至1006 MPa和936 MPa,伸长率和断面收缩率由5.0%和15.3%降低至4.0%和7.5%,而650℃高温抗拉强度和屈服强度由982 MPa和657 MPa升高至1075 MPa和849 MPa,伸长率和断面收缩率由10.1%和21.9%降低至8.8%和10.5%。

K438高温合金Al-Si涂层的高温氧化表面形貌分析

为提高航空发动机使用寿命,航空发动机涡轮机叶片表面均采用防护涂层技术,以提高基体合金的抗高温氧化腐蚀性能.采用热扩散的方法,在K438镍基高温合金表面制备了Al Si涂层.依据GB/T13303 91标准,对制备了Al Si涂层的K438高温合金进行了1 000℃×500h高温氧化性能试验.用XL 300FEG扫描电镜对氧化后的涂层表面进行观察分析,分析结果表明,K438高温合金表面的Al Si涂层,在高温氧化过程中已转变成连续致密的αAl2O3 氧化膜,该氧化膜无裂纹、剥落发生,可有效地阻止氧原子的渗入.涂层中Si元素的加入,能有效地阻止涂层元素与基体元素的互扩散,起到了扩散障的作用,延长了涂层的退化周期,使涂层获得了优良的抗高温氧化性能.

K438铸造镍基高温合金的显微组织与力学性能研究

采用金相显微镜、扫描电镜研究了试验K438合金的显微组织及其断口形貌,并分析了K438试验合金室温塑性低的原因。结果表明:K438合金经热处理后,析出相主要由颗粒状、块状和长条状的MC型碳化物构成。K438合金中存在长条状MC型碳化物是导致室温伸长率降低的主要原因。

钴基焊丝氩弧焊K438合金接头组织与性能研究

针对某型燃气轮机动力涡轮转子叶片的磨损修复要求,采用与K438铸造镍基高温合金热物理性质匹配、相容性良好的钴基焊丝为堆焊材料,开展氩弧焊工艺研究,通过改变预热温度、堆焊轨迹来探究解决高Al、Ti高温合金熔焊时开裂的新方法。研究表明,预热与垂直于焊接方向前后摆动组合的工艺可制备无裂纹的对接接头。制备的无裂纹接头表面成形良好,堆焊区与基材冶金结合良好,钴基基体组织上弥散分布着富Cr的条状M_(2)3C_(6)、花瓣状的W元素固溶强化产物、富Cr的异形M_(6)C等形态各异的相。此外,接头热影响区出现了硬化现象,硬度最高值可达462 HV0.5,堆焊区硬度约263 HV0.5,接头平均抗拉强度472 MPa,为母材的53%。

K438铸造高温合金表面热浸镀铝涂层的抗氧化性能

针对K438镍基高温合金在高温条件下抗氧化性能不足的问题,采用热浸镀铝技术在其表面制备了铝化物涂层。经1000℃、1 h真空扩散退火处理后,对高温合金的热浸镀铝涂层开展了1000℃、250次的高温循环氧化试验,并采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪等分析测试手段,对高温氧化后涂层截面组织进行了研究。结果表明,试验合金在1000℃、40次循环氧化后氧化增量曲线便开始下降,高温抗氧化性能较差,经1000℃、250次循环氧化后,形成了Al_(2)O_(3)、TiO_(2)、Cr_(2)O_(3)、NiO和尖晶石NiCr_(2)O_(4)、NiAl_(2)O_(4)等氧化产物。而热浸镀铝涂层经1000℃、40次循环氧化后,氧化增量变化较小,且经250次循环氧化后,氧化产物中未发现Cr_(2)O_(3)的存在,其高温抗氧化性能均较基体明显提高,其中热浸镀90 s的涂层高温抗氧化性能更好。