利用Kuster-Toksz方程简化孔隙纵横比谱及判断储层孔隙类型

通过对已发表文献中的孔隙纵横比谱资料的统计分析,提出通过简化孔隙纵横比谱,利用纵、横波速度及总孔隙度资料,根据Kuster-Toksz显式方程估算孔隙纵横比分布、直接求解组分孔隙度参数、判断储层孔隙类型的思路和方法.通过理论模型计算、实际井资料处理以及与Anselmetti等判断灰岩储层孔隙类型经验方法的对比分析,证明了上述方法的可行性及有效性,从而得到了一种简化孔隙纵横比谱、快速判断储层孔隙类型的简单实用方法.

黏性声波方程数值正演中的匹配Z变换完全匹配层吸收边界

本文将非分裂场形式的匹配Z变换PML引入黏声波方程数值正演中,用时域有限差分模拟检验了其在黏声波方程模拟中的效果.数值正演结果表明,在大角度入射时匹配Z变换完全匹配层比传统PML表现更佳,消除了大角度入射产生的低频虚假反射.长时间能量衰减计算证明匹配Z变换完全匹配层在黏声波方程模拟中具有105时间步的稳定性.

F(z)上线性有源网络状态方程的分析

如果线性有源网络的每一条支路上的物理量都视为独立变量,那么网络成了这些参量的有理函数域F(z)上的网络.文中讨论了F(z)上线性有源网络状态方程存在的条件,推导出状态方程表达式.并用VC与M ATLAB语言设计了专门的电网络分析软件,可将所需要分析的电网络通过图形输入及编辑、电路拓扑结构分析和矩阵代数运算,即可得到要求的状态方程.

一个包含Z(n)和D(n)函数的方程及其它的正整数解

对于任意正整数n,著名的伪Smarandache函数Z(n)定义为最小的正整数m使得n|m(m+1)/2.而数论函数D(n)定义为最小的正整数m使得n|d(1)d(2)d(3)…d(m),其中d(n)为Dirichlet除数函数.本文的主要目的是利用初等方法研究一类包含伪Smarandache函数Z(n)和数论函数D(n)的方程2Z(n)=D(n)的可解性,并获得了该方程的所有正整数解.

PC-SAFT方程结合重整化群理论计算R1224yd(Z)的热力学性质

R1224yd(Z)作为一种氢氟烯烃(hydrofluoroolefin,HFO)类物质,具有环境友好、热力性能优良的特性,在制冷空调、高温热泵和有机朗肯循环等领域具有广泛应用前景。传统的平均场理论状态方程没有考虑密度的涨落,无法准确描述流体在临界点附近的热力学性质。基于PC-SAFT(Perturbed-Chain statistical associating fluid theory)状态方程,用重整化群理论修正Helmholtz自由能密度来考虑涨落的影响,计算了R1224yd(Z)在临界点附近和远离临界点区域的热力学性质,结果表明:相比于原始PC-SAFT方程,重整化修正使得饱和蒸气压的复现精度略有下降,但显著改善了临界点附近和远临界区域的气液平衡密度描述精度,对单相密度和气相音速也具有较高的预测精度。该模型也为R1224yd(Z)在制冷空调等领域的应用提供理论基础。

柱坐标系z轴邻域内的连续方程

通过分析柱坐标系中ｚ轴邻域内连续方程的推导，阐明了推导流体力学控制方程时常常被忽略而应注意的几个问题。

不定方程x^2+y^2=z^2的若干推广与统一解法

本文对不定方程x2+y2=z2给出了四个推广,并用一种统一的解法对这四个推广给出了解答.

环Z/(p^e)上线性方程组的求解

本文给出了环Z/(pe)上线性方程有解的判别条件 ,解决了线性方程组的解的结构与计数问题 ,从而使得解环Z/(pe)上的线性方程组解变得很容易。

Z_e-变换和它在积分方程中的应用(英文)

借助非标准分析,本文讨论了在一般偏序集上的Mobius-Rota反演和Volterra型积分方程的联系,提出了Z一变换方法,并具体给出它在Volterra型方程中的应用。

基于Thomas-Fermi-Kirzhnits模型的物态方程研究

本文针对丝阵Z箍缩等高能量密度物理实验的数值模拟研究,建立了一种适用温度、密度范围宽的三项式半经验物态方程.三项式半经验物态方程包括零温自由能项,电子热贡献项和离子热贡献项.零温自由能项采用多项式拟合的方法确定.多项式系数通过多项式计算的结果与高压缩比区域和压缩比为1时零温Thomas-Fermi-Kirzhnits模型计算的结果对应相等得到.离子对物态方程的热贡献采用一种准谐振模型,此谐振模型可以描述离子在固态相中的行为,并且在高温度、低密度区域趋近于理想气体物态方程.电子对物态方程的热贡献采用含温Thomas-Fermi-Kirzhnits模型计算.利用所建立的三项式半经验物态方程计算了铝的等温压缩曲线,并与实验数据做了对比.给出了很宽温度、密度范围内铝的压强,其数据与相应的SESAME数据库数据做了对比.

一个包含Smarandache函数S(n)和Z_1(n)的方程及其整数解

对任意正整数n,著名的Smarandache函数S(n)定义为S(n)=min{m:m∈N,n|m!},而伪Smarandache函数Z1(n)定义为Z1(n)=min{m:m∈N,n|12+22+…+m2}.研究方程Z1(n)+1=S(n)的可解性,并利用初等方法得到了该方程的所有正整数解,同时也给出了所有解的具体表示形式.

R1234ze(Z)蒸气压方程

为了对第4代新型制冷剂R1234ze(Z)的热物性有更多认识,文中在公开发表的文献中,搜集了关于R1234ze(Z)的饱和蒸气压实验数据。对每组数据精度进行分析后,筛选得到140组实验数据。经过非线性拟合,获得了R1234ze(Z)的4项Wagner型蒸气压专用方程。该方程适用温度区间为283—413 K,压力区间为12—2950 kPa。将拟合数据与该方程进行对比,其压力绝对偏差大部分在±2 kPa,相对偏差分布于±1%范围,平均绝对偏差为0.193%。对比文献数据与该方程,其压力相对偏差范围为-1%—2%,最大相对偏差为1.827%,平均绝对偏差为0.282%。因此,新方程对各组实验数据点都有很好的拟合度。根据此方程,计算得到R1234ze(Z)的标准沸点为284.751 K,偏心因子为0.325,可供物理性质的计算和工程实践的应用。

有限域Z2上线性方程组解的个数

本文对定义在有限域Z2上的齐次线性方程组的解进行了研究,得到了若其系数矩阵的秩为r(A),则方程组的解的个数为2n-r(A).

HFO-1336mzz(Z)环保制冷工质的PC-SAFT状态方程研究

以新型环保制冷工质HFO-1336mzz(Z)作为研究对象,采用链扰动统计缔合流体理论(PC-SAFT)状态方程,通过关联文献中的PVT数据,回归得到了HFO-1336mzz(Z)制冷工质的PC-SAFT状态方程参数。在此基础上,使用MATLAB软件编制了工质的PC-SAFT状态方程计算程序,得到了较为全面的HFO-1336mzz(Z)PVT数据。研究结果表明:PC-SAFT方程关联得到的饱和蒸汽压及饱和液体密度与文献值的平均相对偏差分别为0.40%和0.92%;同时,方程预测得到的压力及密度与文献值的平均相对偏差在超临界区分别为0.96%和1.35%,在液相区偏差分别为1.06%和1.67%。

Z变换在常系数线性差分方程求解中的应用--以“网络工程”专业为例

差分方程是解决离散型数学问题的有力工具,可以建立离散型随机变量产生的数学模型。Z变换是处理工程数学问题的重要工具,在工程技术中有着广泛应用。求解差分方程常采用数值法和Z变换法,但是在实际的教学过程中学生对Z变换的方法不熟悉,理解困难。笔者通过分析不同函数作为激励的条件下具体的计算实例,给出不同离散函数的Z变换,对Z变换在差分方程求解方法进行了归纳总结。

构造方程z^2-(a+b)z+ab=0求值(初二、初三)

我收集了几则由构造方程x2-(α+b)z+ab=0求值的题目,现给出解法,以供同学们参考. 例1 已知两个不同的质数P、q满足下列关系:P2-2001p+m=0,q2-2001q+m=0,m是适当的整数,那么P2+q2的数值是( ) (A)4004006. (B)3996005. (C)3996003. (D)4004004. (12届“希望杯”)

S34MnV钢热压缩变形的流变应力本构方程

S34Mn V钢是大型船用曲轴锻造专用钢,利用Gleeble-3800热模拟实验机对S34Mn V钢进行高温压缩实验,得到不同变形温度为950、1000、1050、1100、1150、1200和1250℃,不同应变速率为0.001、0.01、0.1、1和10 s^(-1)和压缩变形量为70%条件下的S34Mn V钢真实应力-应变曲线。结果表明,曲线形态符合钢的热变形力学特征,呈现出典型的单峰型动态再结晶的应力应变曲线特征,流变应力随着应变速率的降低和变形温度的升高而降低。采用Arrhenius双曲正弦关系描述S34Mn V钢的高温流变行为,确定其热变形激活能,建立了S34Mn V钢的流变应力本构方程,其结果可为大型船用曲轴曲拐成形工艺的数值模拟和工艺参数的确定提供参考。

集管系统压力与流量分布的研究(II)——Z型布置时的分析解

建立了Z型布置时集管系统压力与流量分布的数学模型 ,在对微分方程进行无量纲化的过程中导出了一个重要的综合性无量纲性能参数。方程解的结果表明利用这个综合参数可以快速确定在联箱摩擦阻降相对很小条件下集管系统的流量分布状态和总压降 ;对集管系统采用Z型与U型布置导致的流量分布特性的差异作了分析 ;

一类二阶中立型泛函微分方程的无穷多个次调和周期解

本文通过变分原理和Z2不变群指标,得出了下述二阶中立型泛函微分方程存在无穷多个次调和周期解的充分条件(p(t)(μx′(t))+x′(t-τ)+μx′(t-2τ))′-q(t)x(t)+f(t,x(t),x(t-τ),x(t-2τ))=0,|μ|<1/2.