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载荷对L80-13Cr不锈钢在MgCl_(2)溶液中腐蚀行为的影响
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作者 孔学云 陈杰 +3 位作者 包陈义 李宝龙 刘华伟 王月 《全面腐蚀控制》 2024年第6期157-161,共5页
L80-13Cr不锈钢在含氯介质中常发生不同程度的腐蚀。我们评估了载荷对L80-13Cr不锈钢腐蚀敏感性的影响规律,并探讨了该现象的成因。我们通过体视显微镜、金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪研究了在Cl-浓度为5000mg/L的MgCl_(2)溶液中... L80-13Cr不锈钢在含氯介质中常发生不同程度的腐蚀。我们评估了载荷对L80-13Cr不锈钢腐蚀敏感性的影响规律,并探讨了该现象的成因。我们通过体视显微镜、金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪研究了在Cl-浓度为5000mg/L的MgCl_(2)溶液中载荷对L80-13Cr不锈钢腐蚀行为的影响。结果显示,载荷的增加加速了试样的腐蚀现象:随着载荷增加,在相同条件下试样表面出现更多的腐蚀位点和腐蚀坑,并且腐蚀区域扩大。同时,试样表面出现更多细小的腐蚀产物颗粒和微裂纹,腐蚀产物由Fe_(2)O_(3)转变为FeS_(2)和NiO。去除腐蚀产物后,试样表面腐蚀坑密集且面积增大,从截面观察到受载荷大的样品的表面粗糙度增加。 展开更多
关键词 l80-13cr不锈钢 载荷 腐蚀坑 微裂纹
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80-3Cr油管钢在CO_(2)驱环境下的性能研究与应用
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作者 时维才 苏航 +3 位作者 周星光 王少龙 姚峰 付安庆 《焊管》 2024年第6期49-53,共5页
针对CO_(2)驱高CO_(2)分压、高H_(2)S分压、低温井筒环境造成N80、P110管柱失效的问题,开展了80-3Cr、N80、P110三种管材的耐CO_(2)腐蚀、抗H_(2)S应力腐蚀开裂、耐低温冷脆对比评价试验。结果表明,不同CO_(2)工况条件下,N80、P110、80-... 针对CO_(2)驱高CO_(2)分压、高H_(2)S分压、低温井筒环境造成N80、P110管柱失效的问题,开展了80-3Cr、N80、P110三种管材的耐CO_(2)腐蚀、抗H_(2)S应力腐蚀开裂、耐低温冷脆对比评价试验。结果表明,不同CO_(2)工况条件下,N80、P110、80-3Cr油管在添加缓蚀剂情况下的腐蚀速率分别为0.0549 mm/a、0.0645 mm/a、0.0333 mm/a;80-3Cr油管的腐蚀速率明显低于N80、P110油管;80-3Cr油管在不同H_(2)S环境下均未出现应力腐蚀开裂,具有较好的抗H_(2)S应力腐蚀性能;在-20℃的低温环境下,N80和P110油管冲击功分别只有80-3Cr油管的62.6%和23.2%;80-3Cr油管在CO_(2)驱油现场应用后,管柱失效率从2019年的20%下降到0,取得显著效果。 展开更多
关键词 80-3cr油管钢 CO_(2)驱 腐蚀 低温冷脆
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析出相及夹杂物对L80-9Cr钢耐蚀性的影响
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作者 卢道胜 陈宇凡 +4 位作者 魏安超 董社霞 刘勇 杜宇峰 孙冲 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期21-28,共8页
通过电化学测试和FeCl_(3)点蚀试验,研究了Cr_(23)C_(6)析出相及Al_(2)O_(3)夹杂物对L80-9Cr钢耐蚀性的影响。结果表明:Cr_(23)C_(6)在原马氏体板条束内的析出聚集增大了小角度晶界处的晶格畸变程度,使其具有较高的电化学活性,导致材料... 通过电化学测试和FeCl_(3)点蚀试验,研究了Cr_(23)C_(6)析出相及Al_(2)O_(3)夹杂物对L80-9Cr钢耐蚀性的影响。结果表明:Cr_(23)C_(6)在原马氏体板条束内的析出聚集增大了小角度晶界处的晶格畸变程度,使其具有较高的电化学活性,导致材料耐腐蚀性能降低;另一方面,Cr_(23)C_(6)析出导致周围贫Cr区的形成,增大材料的点蚀倾向;此外,Al_(2)O_(3)夹杂物的存在也为点蚀萌生与发展提供有利位置,两者的共同作用导致L80-9Cr钢的严重点蚀。 展开更多
关键词 l80-9cr Al_(2)O_(3)夹杂 cr碳化物 FeCl_(3)点蚀 晶格畸变
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海上某油田L80-3Cr油管腐蚀主控因素研究和防护方法评价 被引量:1
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作者 高晓飞 徐立前 +3 位作者 刘佳 邹美初 杨庆 林冰 《材料保护》 CAS CSCD 2023年第4期29-37,45,共10页
根据我国海上某油田L80-3Cr油管服役环境,利用失重法研究二氧化碳分压、腐蚀介质流速和腐蚀介质气液比例对油管材料腐蚀速率的影响。试验发现,随着二氧化碳分压增大,L80-3Cr腐蚀速率先增大后减小,在二氧化碳分压为3.0 MPa时达到最大腐... 根据我国海上某油田L80-3Cr油管服役环境,利用失重法研究二氧化碳分压、腐蚀介质流速和腐蚀介质气液比例对油管材料腐蚀速率的影响。试验发现,随着二氧化碳分压增大,L80-3Cr腐蚀速率先增大后减小,在二氧化碳分压为3.0 MPa时达到最大腐蚀速率。对最高腐蚀速率试样表面的SEM观察和XRD分析表明,试样表面形成的腐蚀产物膜主要由碳酸亚铁组成,膜层致密性差和疏松多孔是导致高腐蚀速率的主要原因。在低流速腐蚀介质中,L80-3Cr腐蚀速率较小,高流速下,L80-3Cr腐蚀速率快速增加。气液两相流流经试样表面使得材料腐蚀加剧,随着腐蚀介质中含气量的增加试样腐蚀速率先增大,在气液比增加到0.227之后略有下降。通过电化学测试评价了油田常用的混合型缓蚀剂,随着添加缓蚀剂浓度的增加,缓蚀效率略有增大,缓蚀剂主要通过在金属溶液界面吸附成膜,增大腐蚀反应的极化电阻从而抑制腐蚀发生。 展开更多
关键词 l80-3cr 二氧化碳 介质流速 气液两相流 缓蚀剂评价
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热处理工艺对L80-13Cr腐蚀行为的影响
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作者 靳荣博 《全面腐蚀控制》 2023年第10期96-102,共7页
随着石油开采技术的提升,更多复杂环境的油气井得到开发,对13Cr系列钢材的耐腐蚀性提出更高要求。采用金相观察和扫描电镜(SEM)研究不同热处理工艺对L80-13Cr不锈钢力学性能和耐腐蚀性能的影响。试验结果表明,综合力学性能及电化学测试... 随着石油开采技术的提升,更多复杂环境的油气井得到开发,对13Cr系列钢材的耐腐蚀性提出更高要求。采用金相观察和扫描电镜(SEM)研究不同热处理工艺对L80-13Cr不锈钢力学性能和耐腐蚀性能的影响。试验结果表明,综合力学性能及电化学测试结果,L80-13Cr钢的最佳热处理工艺为淬火960℃、回火700℃。在高温高压电化学测试和FeCl3点蚀试验中,与原材料相比,经过最佳热处理的L80-13Cr钢钝化膜更为稳定,耐点蚀性能明显提升。 展开更多
关键词 热处理工艺 l80-13cr 腐蚀行为 力学性能 显微组织
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L80-13Cr油井管的研制及耐腐蚀性能研究 被引量:7
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作者 宋江波 米永峰 +4 位作者 姜海龙 姚晓乐 刘玉荣 郭智韬 张学颖 《钢管》 CAS 2022年第1期44-47,共4页
分析了L80-13Cr油井管的化学成分和技术条件要求,阐述了L80-13Cr油井管的轧制工艺,研究了L80-13Cr油井管的耐CO_(2)腐蚀性能.研究结果表明,L80-13Cr油井管热处理后的性能满足使用要求,且韧性较高;在相同腐蚀条件下,L80-13Cr在气相中的... 分析了L80-13Cr油井管的化学成分和技术条件要求,阐述了L80-13Cr油井管的轧制工艺,研究了L80-13Cr油井管的耐CO_(2)腐蚀性能.研究结果表明,L80-13Cr油井管热处理后的性能满足使用要求,且韧性较高;在相同腐蚀条件下,L80-13Cr在气相中的腐蚀速率约为N80Q的1/30,在液相中的腐蚀速率约为N80Q的1/300,仅发生轻微腐蚀,耐蚀性较好. 展开更多
关键词 油井管 l80-13cr 耐CO_(2)腐蚀 力学性能
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L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的研发 被引量:3
7
作者 朱林 赵映辉 程向龙 《钢管》 CAS 2017年第2期57-61,共5页
介绍了L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的研发试制情况。通过分析L80-13Cr钢的变形特点并结合实际的生产经验,确定了管端加厚工艺;通过分析L80-13Cr钢的力学性能特性,设定了奥氏体化温度为980℃、加热后在空气中自然冷却至50℃以下的热处理方... 介绍了L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的研发试制情况。通过分析L80-13Cr钢的变形特点并结合实际的生产经验,确定了管端加厚工艺;通过分析L80-13Cr钢的力学性能特性,设定了奥氏体化温度为980℃、加热后在空气中自然冷却至50℃以下的热处理方案。试验结果表明:L80-13Cr特殊螺纹加厚油管的加厚端尺寸和显微组织均满足设计要求,管体和管端的力学性能均匀;拉伸性能、冲击韧性和硬度均满足API Spec 5CT—2011规范的要求。 展开更多
关键词 抗CO2腐蚀 l80-13cr 加厚 油管 Δ铁素体 应力-应变曲线
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喷砂对L80-13Cr油套管内壁表面性能影响的研究 被引量:1
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作者 王鸣华 张春霞 《宝钢技术》 CAS 2022年第2期46-50,共5页
选择石英砂与高Cr不锈钢砂对L80-13Cr油套管进行内壁表面喷砂试验,并将喷砂前后管料的特性进行对比分析,包括内壁表面金相检测、模拟加速腐蚀试验、管料喷砂后残余应力检测等。结合分析结果,阐述了API标准要求L80-13Cr产品内壁表面无氧... 选择石英砂与高Cr不锈钢砂对L80-13Cr油套管进行内壁表面喷砂试验,并将喷砂前后管料的特性进行对比分析,包括内壁表面金相检测、模拟加速腐蚀试验、管料喷砂后残余应力检测等。结合分析结果,阐述了API标准要求L80-13Cr产品内壁表面无氧化皮且内喷砂介质不允许产生铁污染的原因。研究表明:喷砂可以有效去除L80-13Cr油套管内壁表面的氧化铁皮,提高耐腐蚀性能;喷砂工艺不会在油套管产品内壁表面产生明显的残余应力,不锈钢砂相比石英砂具有更好的除锈能力和效果,且不锈钢砂不会产生铁污染。 展开更多
关键词 l80-13cr 油套管 喷砂 腐蚀
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柠檬酸钝化处理对L80-13Cr不锈钢耐海洋大气腐蚀性能的影响 被引量:1
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作者 满宗通 牛伟乾 +6 位作者 靳浩楠 程文佳 周欢 闫翔林 孙冲 林学强 孙建波 《材料保护》 CAS CSCD 2022年第10期97-105,共9页
在海洋油气开采中13Cr不锈钢常用于加工成井下工具,其在海洋大气环境储存过程中容易发生锈蚀。为了提高13Cr不锈钢在海洋大气环境中的耐蚀性能,采用单一柠檬酸和柠檬酸-氢氧化物复合钝化工艺对L80-13Cr不锈钢进行表面钝化处理,通过极化... 在海洋油气开采中13Cr不锈钢常用于加工成井下工具,其在海洋大气环境储存过程中容易发生锈蚀。为了提高13Cr不锈钢在海洋大气环境中的耐蚀性能,采用单一柠檬酸和柠檬酸-氢氧化物复合钝化工艺对L80-13Cr不锈钢进行表面钝化处理,通过极化曲线、FeCl_(3)点蚀试验、中性盐雾试验、海洋大气环境户外暴露试验等研究了2种钝化处理对不锈钢耐蚀性能的影响,分析了柠檬酸钝化处理提升L80-13Cr不锈钢耐海洋大气腐蚀性能的原因。结果表明:2种柠檬酸型钝化处理均显著提高了L80-13Cr钢的抗电化学腐蚀和盐雾腐蚀性能,可以确保L80-13Cr钢在海洋大气环境中至少3个月内没有明显腐蚀。这归因于柠檬酸钝化处理显著增加了L80-13Cr钢钝化膜中Cr相关化合物的含量,提高了钝化膜的保护性。在柠檬酸钝化基础上增加氢氧化物钝化处理,有助于提高钝化膜中金属氧化物的比例,进一步增强钝化膜的稳定性和耐蚀性,使得柠檬酸-氢氧化物复合型钝化处理对L80-13Cr钢的综合防护效果优于单一柠檬酸型钝化工艺的。 展开更多
关键词 l80-13cr不锈钢 柠檬酸钝化 钝化膜 海洋大气腐蚀
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淬火冷却速度对L80-13Cr厚壁钢管组织性能的影响 被引量:4
10
作者 王锦永 曹洪波 +1 位作者 齐希伦 陈明义 《钢管》 CAS 2020年第1期61-64,共4页
对厚壁L80-13Cr钢管进行调质处理,研究不同淬火冷却速度对其金相组织、硬度、强度和韧性的影响。试验结果表明:与空气中风冷相比,用水作为L80-13Cr厚壁钢管的淬火介质,钢管的淬透性较好,不存在游离的铁素体,组织均匀,强度较高;在相同回... 对厚壁L80-13Cr钢管进行调质处理,研究不同淬火冷却速度对其金相组织、硬度、强度和韧性的影响。试验结果表明:与空气中风冷相比,用水作为L80-13Cr厚壁钢管的淬火介质,钢管的淬透性较好,不存在游离的铁素体,组织均匀,强度较高;在相同回火工艺处理后,水冷淬火试样的0℃横向冲击功平均值为47 J,较空气中风冷试样的0℃横向冲击功平均值26 J高出80%。 展开更多
关键词 厚壁钢管 l80-13cr 淬火 冷却速度 组织 性能
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Effect of abrasive blasting on the internal surface of L80-13Cr tubing and casing
11
作者 WANG Minghua ZHANG Chunxia 《Baosteel Technical Research》 CAS 2022年第1期36-41,共6页
In this study,two sandblasting textures,namely,quartz and high-chromium(Cr)stainless steel sands,were used for sandblasting of the internal surface L80-13Cr tubing and casing.The contrastive analysis on the properties... In this study,two sandblasting textures,namely,quartz and high-chromium(Cr)stainless steel sands,were used for sandblasting of the internal surface L80-13Cr tubing and casing.The contrastive analysis on the properties of the pipes before and after abrasive blasting was conducted,including the metallographic phase detection of the internal surface,simulating accelerated corrosion tests,and residual stress tests for the pipe after abrasive blasting.Based on the analysis results,it is explained why the API standard requires that no scale appears on the internal surface of L80-13Cr and iron contamination when internal sandblasting media are applied.The results show that abrasive blasting can effectively remove scales on the internal surface of L80-13Cr tubing and casing and improve corrosion resistance.The abrasive blasting process does not produce obvious residual stress on the internal surface of the tubing and casing.Also,the de-rusting effect of stainless sand is better than that of quartz sand,and the former does not produce iron contamination. 展开更多
关键词 l80-13cr tubing and casing abrasive blasting CORROSION
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L80-13Cr油套管的制造工艺
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《宝钢技术》 CAS 2010年第5期51-,共1页
关键词 油套管 制造工艺 l80-13cr 宝山钢铁股份有限公司
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L80-9Cr连铸坯异常坯料分析 被引量:1
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作者 张艳 张爱亮 +4 位作者 高杰 刘静 刘富强 庞于思 左晶晶 《钢管》 CAS 2022年第6期50-53,共4页
通过采用连铸坯+热挤压的方式代替传统的锻坯挤压生产9Cr管材,生产出的L80-9Cr连铸坯在锯切中存在切割困难等明显异常情况,经取样分析,发现异常区域的组织除铁素体+碳化物以外,还存在一定量的马氏体组织,异常区域的硬度明显高于正常区... 通过采用连铸坯+热挤压的方式代替传统的锻坯挤压生产9Cr管材,生产出的L80-9Cr连铸坯在锯切中存在切割困难等明显异常情况,经取样分析,发现异常区域的组织除铁素体+碳化物以外,还存在一定量的马氏体组织,异常区域的硬度明显高于正常区域的硬度,但成分与铁素体、珠光体区域无明显差别,分析认为是在退火过程中部分马氏体未完全转变为铁素体+珠光体,马氏体残留较多致使连铸坯局部硬度较高,导致锯切困难,容易切斜,锯切断面处颜色不均。后续延长坯料退火时间,未再发现此类现象。 展开更多
关键词 连铸坯 l80-9cr 组织 马氏体 铁素体 硬度
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中东某代表性油田L80-1套管材料的腐蚀行为及腐蚀图版初步研究
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作者 王爽 聂臻 +6 位作者 肖莹 黄启亮 肖博文 唐鋆磊 王虎 王莹莹 林冰 《材料保护》 CAS CSCD 2022年第5期70-79,共10页
为了给中东某代表性油田服役套管材料的选择提供依据,采用浸泡失重试验、正交试验、SEM、XRD等研究了该油田环境中不同CO_(2)分压、H_(2)S分压、含水率、浸泡时间等因素对L80-1套管材料腐蚀行为的影响。结果表明:在试验测试参数范围内,... 为了给中东某代表性油田服役套管材料的选择提供依据,采用浸泡失重试验、正交试验、SEM、XRD等研究了该油田环境中不同CO_(2)分压、H_(2)S分压、含水率、浸泡时间等因素对L80-1套管材料腐蚀行为的影响。结果表明:在试验测试参数范围内,对L80-1钢的腐蚀速率影响程度最大的是含水率,其次是CO_(2)分压,然后是H_(2)S分压、温度,影响最小的是Cl^(-)浓度。随着浸泡时间的延长,L80-1钢的腐蚀速率越来越小,膜层越来越致密平整。随着CO_(2)分压的增加,L80-1钢的腐蚀速率呈现先增大后减小的趋势,在2.00 MPa时达到最大值。随着H_(2)S分压的增加,L80-1钢的腐蚀速率不断增加。L80-1钢在开采前期腐蚀轻微,但一旦产出液中含水率超过30%,其腐蚀速率将迅速升高,因此开采中后期须采取防腐措施。基于腐蚀行为研究的基础数据,绘制了几种套管钢的CO_(2)-H_(2)S腐蚀图版。腐蚀图版表明在中东典型油田腐蚀环境中,L80-1钢可用范围有限,对于油田的长期安全开采,L80-3Cr钢可能是综合耐蚀性能和经济性的较好选择。 展开更多
关键词 腐蚀 l80-1油井套管 l80-3cr 腐蚀图版 高温高压 中东
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环保型淬火工艺对厚壁L80-13Cr钢管组织和性能的影响 被引量:1
15
作者 王锦永 高杰 +2 位作者 曹洪波 邵海丽 齐希伦 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第12期123-127,共5页
对厚壁L80-13Cr无缝钢管进行1000℃保温150 min奥氏体化处理,分别采用风冷工艺、浸入水冷工艺和水雾冷却工艺进行冷却,然后在710℃下保温200 min进行回火。采用显微组织观察和力学性能测试等手段研究了3种淬火介质对厚壁L80-13Cr无缝钢... 对厚壁L80-13Cr无缝钢管进行1000℃保温150 min奥氏体化处理,分别采用风冷工艺、浸入水冷工艺和水雾冷却工艺进行冷却,然后在710℃下保温200 min进行回火。采用显微组织观察和力学性能测试等手段研究了3种淬火介质对厚壁L80-13Cr无缝钢管显微组织和力学性能的影响。结果表明:3种淬火介质的冷却性能由高到低分别是浸入水冷工艺、水雾冷却、风冷工艺;强度和冲击吸收能量都随着冷却速度的加快而提高,风冷工艺淬火的冲击吸收能量平均值为23.67 J,抗拉强度为764 MPa,水雾冷却工艺淬火的冲击吸收能量平均值为42.00 J,抗拉强度为787 MPa;浸入水冷工艺淬火的冲击吸收能量平均值为50.33 J,抗拉强度为800 MPa。但是浸入水冷工艺淬火容易有淬火裂纹,导致材料报废;雾化冷却工艺淬火,组织细小均匀,性能优异,是最合适的淬火冷却方式。 展开更多
关键词 厚壁l80-13cr无缝钢管 淬火介质 显微组织 力学性能
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L80-9Cr高精度石油机械加工用管开发与生产试制 被引量:2
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作者 彭先明 左国锋 石大山 《金属材料与冶金工程》 CAS 2021年第3期30-35,共6页
研究了连铸坯料生产L80-9Cr钢级Φ150mm×8.7mm规格的热轧、冷轧以及热处理工艺。试验结果表明,实验钢在1150~12OO℃区间轧制变形抗力较低,热轧态金相显微组织为板条马氏体;退火后的金相组织为铁素体+碳化物,硬度175 HBW;经冷轧后... 研究了连铸坯料生产L80-9Cr钢级Φ150mm×8.7mm规格的热轧、冷轧以及热处理工艺。试验结果表明,实验钢在1150~12OO℃区间轧制变形抗力较低,热轧态金相显微组织为板条马氏体;退火后的金相组织为铁素体+碳化物,硬度175 HBW;经冷轧后钢管尺寸精度高,钢管经过淬火+回火热处理后,组织均匀、晶粒细小,具有优良的力学性能以及抗腐蚀性能;其化学成分、力学性能均满足API5CT-2018《套管和油管规范》要求,抗腐蚀实验满足NACETM0177-2015规范以及NACE TM0284-2016标准要求。 展开更多
关键词 无缝钢管 l80-9cr钢管 高精度 抗腐蚀性能
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低Cr经济型抗腐蚀油套管的开发与腐蚀试验研究 被引量:18
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作者 江健 黄英 +1 位作者 黄云 李波 《钢管》 CAS 2014年第1期11-17,共7页
介绍了CS80-3CrSS经济型抗腐蚀油套管的研发及应用情况;在模拟油田CO2腐蚀环境下,研究了不同腐蚀影响因素对N80Q钢和CS80-3CrSS钢的作用规律,利用扫描电镜研究了N80Q钢和CS80-3CrSS钢腐蚀产物膜的特征;CS80-3CrSS钢的管体和接箍均通过抗... 介绍了CS80-3CrSS经济型抗腐蚀油套管的研发及应用情况;在模拟油田CO2腐蚀环境下,研究了不同腐蚀影响因素对N80Q钢和CS80-3CrSS钢的作用规律,利用扫描电镜研究了N80Q钢和CS80-3CrSS钢腐蚀产物膜的特征;CS80-3CrSS钢的管体和接箍均通过抗SSC试验。结果表明:CS80-3CrSS经济型抗腐蚀油套管产品各项性能指标良好,适用于中/轻度CO2腐蚀环境或CO2、H2S共存腐蚀环境下的油气田。 展开更多
关键词 油套管 抗腐蚀 cr 经济型 CO2 H2S CS80-3crSS
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两种油管材料在模拟油田水溶液中的CO_2腐蚀行为 被引量:5
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作者 杨立红 李建平 +1 位作者 石在虹 陈长风 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2010年第2期131-135,共5页
结合某油田现场应用情况,利用高压釜、扫描电镜和X-射线衍射(XRD)等手段,对比研究了N80和GB-N80-3Cr两种材料在模拟油田水环境中腐蚀行为.结果表明,温度对腐蚀速率影响较大,随着温度的增加,腐蚀速率呈增大趋势;温度高于60℃时,N80材料... 结合某油田现场应用情况,利用高压釜、扫描电镜和X-射线衍射(XRD)等手段,对比研究了N80和GB-N80-3Cr两种材料在模拟油田水环境中腐蚀行为.结果表明,温度对腐蚀速率影响较大,随着温度的增加,腐蚀速率呈增大趋势;温度高于60℃时,N80材料开始出现台地状局部腐蚀,而GB-N80-3Cr在所有测试温度下均未见局部腐蚀出现,且GB-N80-3Cr的腐蚀速率明显低于N80材料. 展开更多
关键词 CO2腐蚀 腐蚀产物膜 N80 G13-N80-3cr
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