8.25R16LT 16PR轻型全钢载重子午线轮胎的设计

介绍8.25R16LT 16PR轻型全钢载重子午线轮胎的结构设计和施工设计。结构设计:外直径859 mm,断面宽度236 mm,胎圈着合直径403 mm,胎圈着合宽度176 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.063,行驶面宽度188 mm,胎面采用4条纵向曲折条形花纹,花纹饱和度68.11%。施工设计:胎体采用1层3+9+15×0.175+0.15NT钢丝帘线,带束层采用3层带束层(均采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线)结构;采用一次法成型机成型,双模蒸汽硫化机硫化。成品轮胎强度性能、耐久性能和高速性能较好,质量较小,成本较低。

反式-1,4-聚异戊二烯橡胶的制备及其在轮胎胶料中的应用(二)

从以上试验数据可以看出，TPI不仅可以部分替代NR在轮胎胶料中使用，还能显著提高轮胎性能。但TPI作为一种新材料，国内外胶料配合和加工的经验都不足，且TPI具有强烈结晶性，因此其应用还存在如下问题。

提高185R14C轻载子午线轮胎性能的研究

对185R14C轻载子午线轮胎进行宽轮辋优化设计。采用TYSYSV1.1改进版轮胎专用有限元分析软件做出网格模型图,并对轮胎充气前后变形轮廓进行比较,分析轮胎各部位所受应力。成品轮胎耐久性和高速性能试验结果表明,优化设计后轮胎的使用性能大大提高。

7.50R16 14PR轻型载重子午线轮胎的设计与生产

介绍7.50R16 14PR轻型载重子午线轮胎的设计和生产工艺。断面宽膨胀率取1.053,外直径膨胀率取1.006,水平轴位置(H1/H2)取1.14。胎体帘布采用1670dtex/2 DSP帘布,带束层采用3+9×0.22钢丝帘线,胎圈采用Φ0.96 mm回火钢丝,胎面采用二方三块机内复合方式。成品性能检测证明,轮胎充气外缘尺寸、强度、耐久性能和高速性能均符合设计要求。

半钢子午线轮胎的硫化测温

对245/75R16 LT轮胎进行硫化测温,并依据得到的各部位胶料的等效硫化时间和实际硫化程度调整硫化工艺,调整后轮胎各部位胶料硫化程度均一性得到改善,成品轮胎的高速和耐久性能提高,同时,可节约能源,降低生产成本。

DSP和改性锦纶66帘线在子午线轮胎中的应用对比

以尺寸稳定型聚酯(DSP)和改性锦纶66帘线作为轿车和轻型载重子午线轮胎的胎体骨架材料,对比分析轮胎外缘尺寸和静负荷特性。结果表明,DSP胎体轮胎与改性锦纶66胎体轮胎相比,轮胎静态断面宽小;耐久性试验后,DSP胎体轮胎断面宽变化率小于改性锦纶66胎体轮胎;高速试验后,DSP胎体轮胎断面宽变化率大于改性锦纶66胎体轮胎;一定气压和负荷条件下,DSP胎体轮胎下沉率大,印痕面积小,接地区域单位面积平均压力大,轮胎硬度因数大。DSP胎体轮胎尺寸稳定性好,均匀性好,但操纵性和胎面耐磨性比改性锦纶66胎体轮胎稍差。

有限元技术在轻型载重子午线轮胎结构优选中的应用

采用有限元分析方法分析不同结构设计方案对7.50R16轻型载重子午线轮胎力学性能的影响。结果表明,充气状态下,3层带束层(方案2)轮胎的第1带束层帘线受力远小于2层带束层(方案1)轮胎,但第2带束层受力大于方案1;加载状态下,方案2的第1和2带束层反包端点和胎体反包端点单元橡胶材料应力和应变能密度较方案1减小很多,但加强层反包端点单元橡胶材料的应力和应变能密度较方案1大;驱动和制动状态下,方案2的胎体反包端点单元橡胶材料应力和应变能密度较方案1略小,但加强层反包端点单元橡胶材料应力和应变能密度较方案1大;方案2的肩部力学性能更好。

改性锦纶66帘布在半钢子午线轮胎中的应用

研究改性锦纶66帘布在半钢子午线轮胎中的应用,并与高模量低收缩聚酯帘布进行比较。结果表明,与高模量低收缩聚酯帘布相比,改性锦纶66帘布的强力及强力保持率高,但尺寸稳定性稍差;与采用高模量低收缩聚酯帘布的轮胎相比,采用改性锦纶66帘布的轮胎耐久性能保持不变或明显提高,高速性能相差不大,使用过程中外缘尺寸变化小,质量明显减小,符合轮胎轻量化的发展要求。

新型加工助剂HPP在半钢子午线轮胎胎面胶中的应用

研究新型加工助剂HPP在半钢子午线轮胎胎面胶中的应用。结果表明:添加加工助剂HPP,胶料的门尼粘度减小,白炭黑和炭黑分散性改善,加工性能明显改善,撕裂强度增大,磨耗量减小,生热降低,成品轮胎的耐久性能提高。

环保导热增进剂TB-100在半钢子午线轮胎胶料中的应用

研究导热增进剂TB-100(离子液体1-丁基-3-甲基咪唑类氯盐改性高分散性白炭黑)在半钢子午线轮胎胶料中的应用。结果表明:添加导热增进剂TB-100的胎面胶、基部胶和胎侧胶的拉伸强度、拉断伸长率和撕裂强度略大,导热系数明显增大,胎面胶磨耗量略小,有利于避免轮胎由于局部温度过高而早期损坏;成品轮胎的耐久性能和高速性能明显提高。