Tribological Properties of the Plating Chromic Layer for 38CrMoAl Cylinder Liner

A chromium layer about 100 μm thickness was plated on the 38CrMoAl cylinder liner and the chromium layer was mcro quilting milled by using quilting grinding machine. The tribological properties and wear comparison test were studied. The friction coefficient of the cylinder liner plated chromic layer and micro quilting milled is 15%-30% lower than the ordinary cylinder liner. The pits generated by micro quilting milling on the chromic layer surface had good effect of accommodating the abrasive grains and storaging lubricants, which improved the effect of the friction pair significantly. The single-cylinder machine run-in tests revealed that the cylinder liner with plated chromic layer and micro quilting milling had good wear durability, and was different wear mechanisms to ordinary cylinder liner.

穿越城区隧洞分离式衬砌承载机理及性能优化研究

近年来我国兴建的穿越城区引水隧洞工程采用了一种新型分离式衬砌,但其承载机理尚不够明晰。以某水资源配置工程中穿越城区的TBM施工输水隧洞为对象,建立输水隧洞分离式衬砌整体三维有限元数值模型,分析了衬砌的变形、受力和承载比等特征。结果表明:设计内压作用下,钢衬和自密实混凝土径向紧密贴合,排水板铺设范围内两者径向变形明显大于管片,排水板铺设范围外三者径向同步变形,钢衬应力水平低且分布极不均匀,管片应力超过抗裂限值,内水压主要由围岩承担,钢衬承载比例明显低于预期;降低钢衬-自密实混凝土界面、自密实混凝土-管片界面的摩擦系数,均能使钢衬应力分布的均匀性增加,有利于钢衬承载性能的发挥,且对管片抗裂有利;提高排水板厚度与综合模量比值d E,可以提升钢衬承载比,控制d E在12.4~45.1 mm 3 N范围内,可以满足钢衬容许应力和管片抗裂设计的要求,同时使分离式衬砌钢衬主要承担内水压的设计理念得以实现。

空冷贝氏体钢磨球和衬板

贝氏体钢磨球具有高的整体硬度，１１０ｍｍ的磨球表面硬度（５７～６２）ＨＲＣ，心部硬度（５４～５７）ＨＲＣ，金相组织为均匀细小的贝氏体、回火马氏体、碳化物和少量残留奥氏体。无缺口冲击韧度ａＫ＝（５００～８００）ｋＪ／ｍ２。贝氏体钢磨球磨耗为（５０～７０）ｇ／ｔ．水泥；破碎率为０～１．０％；失圆尺寸在球径技术标准误差范围内。研制的贝氏体钢磨球的耐磨性与高铬铸球相当，但冲击韧度比后者高。贝氏体钢衬板的硬度（４５～６０）ＨＲＣ，无缺口韧度ａＫ＝（１５０～３００）ｋＪ／ｍ２。在粉碎钼矿时，耐磨寿命比高锰钢提高两倍，原材料成本降低２５％。

FeNi合金镀铁缸套的摩擦磨损性能

采用对置往复式摩擦磨损试验机，选用CKS活塞环为配副，以摩擦因数、磨损量、断油摩擦时间为表征参数，以BP合金铸铁缸套为参照对象研究FeNi合金镀铁缸套的摩擦磨损性能，探索FeNi合金镀铁缸套的磨损机制。逐级加载的磨损试验表明：FeNi合金镀铁缸套的摩擦因数较BP合金铸铁缸套增大11％～20％；而磨损量则降低了11％；贫油试验表明两种缸套拉缸时间均随载荷增大而缩短，在40MPa时FeNi合金镀铁缸套的拉缸时间较BP合金铸铁缸套延长了约6．5倍。与BP合金铸铁缸套的磨损机理为基体碾压平台在反复接触应力作用下脱落，以及犁削／切削形式的磨粒磨损不同，FeNi合金镀铁缸套的磨损机理主要是网状裂纹周围镀铁层的疲劳剥落。

薄板铝合金空间曲线焊缝CMT焊接试验研究

针对薄板铝合金三维曲线焊缝较大的残余应力和焊接变形,进行了冷金属过渡(CMT)无垫板自动焊试验研究,分析了电流、焊接速度、弧长修正、保护气流量对焊接过程的影响,进行了接头拉伸性能试验及焊缝微观组织研究,并焊接了变形小的产品。结果表明,利用合理的焊接参数,可实现厚度1.5 mm的5A06铝合金的无垫板CMT焊接,焊缝成形稳定均匀,焊接接头抗拉强度值达到347 MPa,接头断裂位置在热影响区。无垫板CMT焊接技术可用于薄板铝合金空间曲线焊缝的焊接。

矿山湿磨衬板用耐磨蚀合金铸钢研究与应用现状

矿山用球磨机的工况条件复杂恶劣,湿磨衬板消耗巨大,研究开发矿山湿磨衬板和耐磨蚀合金钢具有重要的工程价值。论文对目前国内矿山湿磨衬板使用的耐磨蚀合金钢进行分类,评述了不同工况下矿山湿磨衬板用耐磨蚀合金钢的性能及优缺点,展望了矿山湿磨衬板用耐磨蚀合金钢的发展趋势。指出了未来该领域工作的重点和方向是,深入开展冲击腐蚀磨料磨损机理研究;优化耐磨蚀钢合金成分设计,进一步提高耐磨蚀合金钢的耐磨蚀性能,重视矿山湿磨衬板大型化趋势;根据矿山湿磨工况复杂和差异化情况研发和选用耐磨蚀合金钢及其衬板。

中碳多元稀土合金耐磨钢衬板的研制

通过合理确定化学成分和对钢液进行复合变质处理,铸造的中碳多元稀土合金耐磨钢衬板,经热处理后其硬度可达到50HRC以上,αK>20J/cm2。在水泥球磨机上使用表明:其寿命可达高锰钢的3倍以上,具有明显的社会经济效益。

陶瓷润滑油添加剂对镀铬缸套磨损自修复特性的影响

将羟基硅酸铝类陶瓷润滑油添加剂长时间（26万公里）作用后的实际发动机缸套解体，通过原子力显微镜、纳米压痕仪、扫描电子显微镜、扫描俄歇微探针以及显微共焦拉曼光谱仪等对其摩擦表面进行分析，探讨了该添加剂的作用机理．结果表明：该陶瓷添加剂表现出明显的磨损自修复功能，可以很好地覆盖和修补缸套表面原有的裂纹，显著降低缸套表面的粗糙度，改善缸套的润滑性能；摩擦表面生成由富C层和过渡层组成、厚度250—450nm左右且分布不均匀的修复改性层，初步推测其中富C层为类金刚石结构；该陶瓷添加剂本身并不参与修复改性层的构建，但能够发挥关键而复杂的催化作用。

松孔镀铬缸套磨损机理研究

采用往复式摩擦磨损试验机,从缸套、活塞环零件上切取试样开展试验,通过测量镀铬缸套的摩擦系数、磨损量,观察缸套磨损后形貌、磨粒形貌以及成分并与传统合金铸铁缸套对比,研究松孔镀铬缸套的磨损机理.结果表明:与铸铁缸套相比,镀铬缸套可以大幅降低缸套磨损量,但摩擦系数略高,对活塞环磨损略大;镀铬缸套磨损后表面呈现点状微坑形貌,磨粒呈片状或薄片状;镀铬层的松孔附近在往复摩擦力的作用下萌生疲劳裂纹,裂纹沿表面平行于滑动方向扩展,直至延伸到表面脱落,形成磨粒,造成磨损.

微坑分布位置对复合润滑结构缸套摩擦磨损性能的影响规律

采用电火花加工方法在FeNi合金镀铁缸套试样表面的止点、中点、全程位置刻蚀微坑织构,采用球磨法对微坑填充固体润滑剂MoS_2以制备复合润滑结构缸套。采用对置往复式摩擦磨损试验机,研究微坑分布位置对复合润滑结构缸套摩擦磨损性能的影响规律。采用SEM和EDS研究配副的磨损形貌。结果表明:复合润滑结构缸套能提高承载性能、降低摩擦因数,但不一定都能提高缸套的磨损性能和抗拉缸性能。唯有微坑分布在止点的复合润滑结构缸套相比未处理缸套,表现出良好的减摩耐磨和抗拉缸性能,摩擦因数降低了4.97%~6.26%,对磨环磨损量减少了58.3%,拉缸时间延长了10倍。随着往复运动的进行,微坑中的MoS_2逐渐向缸套表面转移,改善了止点区域的润滑性能,良好保护了摩擦界面。

活塞环/气缸套磨损性能的试验研究

根据柴油机活塞环/气缸套快速磨损模拟试验结果,分析了铌铸铁活塞环的磨损性能,对比考察了活塞环外圆是否镀铬对气缸套磨损性能的影响。试验结果表明,铌铸铁活塞环的磨损性能有显著提高,外圆未镀铬的铌铸铁油环与气缸套材料有良好的匹配性能。装机使用表明,铌铸铁油环与原镀铬油环相比,具有成本低、耐磨性好和无镀铬污染等优点。

低合金贝氏体铸钢及其在矿山行业的应用研究

以Si、Mn、Cr为主要合金元素 ,加入少量Mo、V、Ti、B、稀土进行微合金化和变质处理 ,在空冷淬火条件下 ,获得了综合性能优良的贝氏体组织。低合金贝氏体铸钢的硬度和韧性高、耐磨性好 ,且生产工艺简单 ,贵重合金元素加入量少 ,生产成本低。这种材料用于制造矿石破碎机的鄂板和研磨矿粉的磨机衬板 ,其使用寿命比高锰钢提高 1.5～ 2 .5倍 ;用于制造球磨机磨球 ,球耗比普通锻钢球和低铬铸铁球低5 0 %～ 80 % ,和高铬铸铁球相当 ;用于制造铁矿粉输送管道 ,其寿命比 16Mn钢提高 3～ 4倍。因此 ,这种低合金铸钢应用于矿山行业 ,可明显提高破磨设备运转率 ,降低矿粉加工成本。介绍了低合金空冷贝氏体铸钢的成分。

焦家金矿破碎机腔型改造的实践

介绍了焦家金矿颚式破碎机、标准圆锥破碎机和短头圆锥破碎机的腔型改造 ,使最终破碎产品中 - 1 4mm ( 2 5mm以下均为圆孔筛粒度 )含量从 73 2 8%增加到80 1 0 % ,使磨矿能力提高了 5 73% ,实现了多碎少磨 ;同时 ,颚式破碎机和短头圆锥破碎机衬板寿命延长到原来的 1 5～ 2 0倍。

那达勐水库泄洪隧洞钢衬破坏机理探讨

通过那达勐水库泄洪 (兼灌溉、发电 )隧洞在运行中钢衬破坏机理的分析和探讨 ,提出了在设计压力遂洞时 ,除考虑抗外压稳定若干因素要求以外 ,还必须考虑洞内流速对钢衬产生的振动 ,当钢衬振动与地下水压力共同作用超过钢衬抵抗外压能力时 。

基于贫油试验方法的镀铬缸套-喷钼活塞环抗黏着性能研究

针对发动机拉缸问题,以镀铬缸套—喷钼活塞环为研究对象设计了贫油试验,以摩擦副在断油后稳定磨损至发生拉缸的持续时间表征摩擦副抗黏着能力。试验结果表明:断油后摩擦力先上升后稳定,当摩擦副发生异常黏着磨损时,平稳的摩擦力信号呈现波浪状且力值急速增大;随着载荷增大、温度升高,断油后摩擦副发生拉缸的时间迅速缩短,黏着倾向增大;摩擦副表面异常黏着磨损区域塑性变形严重,微凸体被碾平,喷钼层材料黏附在镀铬层上,随着滑动的进行,黏着区域迅速扩展。

对一种风扫煤磨机衬板的改进

为了提高煤磨生产效率,降低工人劳动强度,在对昆钢龙山矿的φ2．2×3．3m风扫煤磨机(球磨机) 的衬板结构及磨仓衬板螺栓断裂原因进行研究分析的基础上,对磨机衬板结构和材质进行改进,使得该磨机衬板的使用寿命达到近10 a,并且减少磨机工作时间达4 h,而台时产量提高2．3 t。

钢管热连轧机架耐磨复合衬板的研制

研制了基板 - 10mm厚成分 (% )为 0 15～ 0 2 0C ,0 8～ 1 5Mn的 16Mn钢板与复板 -成分 (% )为0 6～ 1 0C ,0 5～ 1 0Si,0 8～ 1 2Mn ,0 5～ 1 5Cr,0 4～ 0 6Ni,0 4～ 0 8Mo ,0 0 0 5～ 0 0 15B ,0 0 5～ 0 10Y ,0 0 8～0 15K ,0 0 8～ 0 15Na的耐磨钢板经爆炸焊接工艺制成钢管热连轧机架耐磨复合衬板。复合衬板试验和应用结果表明 ,钢板复层表面硬度HRC6 0 ,结合层剪切强度 340MPa ,使用 8月个后的磨损量小于 0 2mm ,比常用表面处理衬板和轧制复合衬板磨损量低

矿用颚式破碎机动颚板运动学的数值分析

针对矿用颚式破碎机工作中存在的破碎效率低、产品粒度分布差以及使用寿命短等问题,采用数值分析的方式对矿用颚式破碎机工作时动颚板的运动进行研究。以PE400×600单肘颚式破碎机为研究对象,给出了动颚板上任意点的位移、速度、加速度以及受力的计算公式,并根据公式获得了动颚板上具有代表性点的位移曲线、速度曲线、加速度曲线以及受力分布曲线。分析结果可为提高颚式破碎机破碎效率、优化破碎机结构以及延长使用寿命提供理论依据。

软基底板外伸式涵洞衬砌结构的有限元分析

本文采用填筑土体应力应变非线性双曲线模型 ,提出模拟涵洞施工分层填筑加载过程及填筑土体与衬砌结构联合作用的有限元分析方法 ,得出软基底板外伸式大型涵洞衬砌结构内力及衬砌周边填筑土体压力、开挖基面上边荷载的分布规律 .计算成果已为实际工程设计采用 .

石油机械抽油泵衬板失效分析

由于油泵衬板工作时表面承受的应力较大,容易引起早期失效断裂。本文从早期断裂失效的衬板开始,分析了其断口形貌,测试了硬度。结果表明,泵衬板早期断裂失效模式为脆性解理断裂。断裂原因为淬火加热温度偏低或保温时间不足,造成组织中存在大块碳化物。